Para avaliar se também é necessário considerar a análise de segunda ordem numa análise dinâmica, o coeficiente de sensibilidade do deslocamento entre pisos θ é fornecido na EN 1998-1, secções 2.2.2 e 4.4.2.2. Este pode ser calculado e analisado com o RFEM 6 e o RSTAB 9.
Para a verificação do estado limite último, a EN 1998-1, secção 2.2.2 e 4.4.2.2, requer que o cálculo seja efetuado considerando a teoria de segunda ordem (efeito P-Δ). Este efeito pode não ser considerado apenas se o coeficiente de sensibilidade do deslocamento entre os pisos θ for inferior a 0,1.
Para a verificação da estabilidade de barras utilizando o método da barra equivalente, é necessário definir comprimentos efetivos ou comprimentos de encurvadura por flexão-torção para determinar uma carga crítica para a rotura de estabilidade. Neste artigo, é apresentada uma função específica do RFEM 6, através da qual é possível atribuir uma excentricidade aos apoios nodais e assim influenciar a determinação do momento fletor crítico considerado na análise de estabilidade.
O Steel Joist Institute (SJI) desenvolveu anteriormente tabelas de vigas virtuais para estimar as propriedades de secção para vigas de aço da alma aberta. Estas secções de viga virtual são caracterizadas como vigas equivalentes de banzo largo que se aproximam muito da área da corda da viga, do momento de inércia efetivo e do peso. Estão também disponíveis vigas virtuais nas bases de dados de secções do RFEM e do RSTAB.
O módulo "Análise modal" no RFEM 6 permite realizar uma análise modal de sistemas estruturais, determinando assim valores de vibração naturais, tais como frequências naturais, formas próprias, massas modais e fatores de massa modal efetivos. Esses resultados podem ser utilizados para o dimensionamento de vibrações, bem como para análises dinâmicas adicionais (por exemplo, carregamento por um espectro de resposta).
A análise modal é o ponto de partida para a análise dinâmica de sistemas estruturais. Este módulo pode ser utilizado para determinar valores de vibração naturais, tais como frequências naturais, formas próprias, massas modais e fatores de massa modal efetivos. Este resultado pode ser usado para o dimensionamento de vibrações e pode ser usado para outras análises dinâmicas (por exemplo, carregamento por um espectro de resposta).
A norma de aço AISC 360-16 requer a consideração da estabilidade de uma estrutura como um todo e de cada um dos seus elementos. Para isso, estão disponíveis vários métodos, incluindo a consideração direta na verificação, o método de comprimento efetivo e o método de verificação direta. Este artigo irá destacar os requisitos importantes do cap. C [1] e o método de análise direta a ser incorporado num modelo estrutural de aço juntamente com a aplicação no RFEM 6.
A determinação do comprimento efetivo certo é crucial para o dimensionamento correto da capacidade portante de uma barra. Para um contraventamento cruzado unido ao centro, os engenheiros muitas vezes se perguntam se deve ser utilizado o comprimento total da barra ou se é suficiente utilizar a metade do comprimento no ponto onde as barras estão unidas.Este artigo resume as as recomendações da AISC e dá um exemplo de como especificar o comprimento efetivo dos contraventamentos cruzados no RFEM.
As verificações de estabilidade para o dimensionamento de barra equivalente de acordo com as normas EN 1993-1-1, AISC 360, CSA S16 e outras normas internacionais requerem a consideração do comprimento de dimensionamento (ou seja, o comprimento efetivo das barras). No RFEM 6, é possível determinar o comprimento efetivo manualmente atribuindo apoios de nó e fatores de comprimento efetivo ou, por outro lado, importando-o da análise de estabilidade. Ambas as opções serão demonstradas neste artigo através da determinação do comprimento efetivo do pilar pórtico na Figura 1.
As estruturas complexas são constituídas por elementos estruturais com diferentes propriedades. No entanto, determinados elementos podem ter as mesmas propriedades em termos de apoios, não linearidades, modificações de extremidade, rótulas etc., assim como de dimensionamento (por exemplo, comprimentos efetivos, dimensionamento de apoios, armadura, classes de serviço, reduções de secção etc. ). No RFEM 6, estes elementos podem ser agrupados com base nas suas propriedades partilhadas e, portanto, podem ser considerados em conjunto para a modelação e o dimensionamento.
Este artigo descreve como é que uma laje plana de um edifício residencial é modelada no RFEM 6 e dimensionada de acordo com o Eurocódigo 2. A placa tem uma espessura de 24 cm e está apoiada em pilares com um comprimento de 45/45/300 cm a uma distância entre si de 6,75 m nas duas direcções X e Y (Figura 1). Os pilares são modelados como apoios nodais elásticos através da determinação da rigidez da mola a partir das condições de fronteira (Figura 2). O betão C35/45 e o aço de armadura B 500 S (A) são selecionados como materiais para o dimensionamento.
Ao definir a largura efetiva da laje para vigas em T, o RFEM providencia larguras predefinidas que são determinadas como 1/6 e 1/8 do comprimento da barra. É dada abaixo uma explicação mais detalhada sobre esses dois fatores.
Além das regras básicas de combinação da norma EN 1990, existem outras condições de combinação para ações em pontes rodoviárias especificadas na norma EN 1991-2 que devem ser tidas em consideração. O RFEM e o RSTAB fornecem combinações automáticas que podem ser ativadas nos Dados Gerais ao selecionar a norma EN 1990 + EN 1991-2. Os coeficientes parciais de segurança e os coeficientes de combinação em função da categoria de ação são predefinidos ao selecionar o respetivo anexo nacional.
De acordo com o livro 631 do DAfStb (comité alemão para betão estrutural), Capítulo 2.4, o comportamento estrutural dos tetos muda se os seus apoios contínuos através de paredes forem interrompidos em zonas com aberturas. Dependendo do comprimento da área de abertura e da espessura da placa, são necessárias medidas em relação à análise do teto na área da abertura.
O dimensionamento de superfícies de betão armado para lajes, placas e paredes torna-se possível no módulo adicional RF-CONCRETE Surfaces de acordo com a norma ACI 318-19 ou a norma CSA A23.3-19. Uma abordagem comum no dimensionamento de lajes é a utilização de faixas de cálculo para a determinação dos esforços internos unidirecionais médios sobre a largura da faixa. Este método da faixa de cálculo utiliza essencialmente um elemento de laje em duas direcções e aplica uma abordagem em um sentido mais simples para determinar a armadura necessária ao longo do comprimento da faixa.
Com os módulos adicionais RF-STABILITY ou RSBUCK para o RFEM e o RSTAB, é possível realizar análises de valores próprios para estruturas de barras para determinar os fatores do comprimento efetivo. Os coeficientes de comprimento efetivo podem então ser utilizados para o dimensionamento da estabilidade.
Quando dimensiona pilares ou vigas em aço, é geralmente necessário realizar análises de secção e estabilidade. Embora as análises de seção normalmente possam ser realizadas sem grandes detalhes, a análise de estabilidade requer mais informações definidas pelo utilizador. Como a barra está até certo ponto separada da estrutura, as condições de apoio devem ser mais detalhadas. Isto é particularmente importante para determinar o momento crítico ideal para a encurvadura por flexão-torção Mcr. Também têm de ser definidos os comprimentos efetivos corretos Lcr. Estes são necessários para o cálculo interno dos graus de esbelteza.
A verificação do estado limite de utilização também inclui ter em consideração a deformação permitida. O cálculo da deformação dos elementos estruturais de betão armado depende do facto de a secção observada estar ou não a fendilhar com a carga aplicada. O parâmetro de controlo indicado no RF-CONCRETE Deflect é o coeficiente de distribuição ζ.
Os comprimentos efetivos dos pilares podem ser determinados automaticamente com o RF-/CONCRETE Columns. Este artigo descreve quais as entradas que têm de ser efetuadas e como é realizado o cálculo dos comprimentos efetivos.
Se a carga de vento for determinada para edifícios ou estruturas com assunção em simultâneo de pressão aerodinâmica e coeficientes de sucção a barlavento e sotavento, então a correlação da pressão do vento pode ser considerada nas zonas D e E das superfícies das paredes.
Für ein einfaches Beispiel eines Fachwerkbinders soll gezeigt werden, wie die Windbelastung in Abhängigkeit von der Völligkeit des Fachwerkes ermittelt werden kann.
O vento é a única carga climática que atua em todos os tipos de estruturas em todos os países do mundo, ao contrário da neve. A velocidade do vento depende da localização geográfica do edifício. Atualmente, esta é uma das principais razões para a necessidade de uma divisão regional (zona de vento) e de uma consideração da altitude estipulada nas normas locais; a variação das pressões dinâmicas em função da altura acima do solo para um local "normal" sem efeito de mascaramento deve também ser tida em consideração.
Este artigo descreve a determinação dos coeficientes de força utilizando uma carga de vento e o cálculo de um fator de estabilidade devido a encurvadura por flexão-torção.
No RFEM e no RSTAB, agora é possível definir as linhas auxiliares das dimensões com um comprimento fixo. Mit dieser neuen Option können Bemaßungen erstellt werden, ohne dass sich die Hilfslinien mit der Struktur überdecken. Somit ist eine übersichtlichere Bemaßung möglich. Diese Option kann in den "Anzeigeeigenschaften"-> "Allgemein" -> "Bemaßungen" aktiviert werden.
Os módulos adicionais RF-STABILITY e RSBUCK para o RFEM e RSTAB permitem realizar análises de valores próprios para estruturas de pórticos, a fim de determinar fatores de carga críticos, incluindo os modos de encurvadura. Vários modos de encurvadura podem ser determinados. They provide information about the model areas bearing stability risks.
No RFEM e no RSTAB existe a possibilidade de criar anexos nacionais com coeficientes parciais de segurança e coeficientes de combinação definidos pelo utilizador. Também podem ser transferidas para outros computadores.
Algumas estruturas de vigas compostas, tais como recipientes empilhados ou barras telescópicas retraídas, transferem as forças por atrito na ligação entre os componentes. A capacidade de carga de tais ligações depende da força axial efetiva perpendicular ao plano de atrito e dos coeficientes de atrito entre as duas superfícies de atrito. Por exemplo, quanto mais as superfícies de atrito são comprimidas, mais força de corte horizontal pode ser transferida pelas superfícies de atrito (atrito estático).
Para a verificação do estado limite último, a EN 1998-1, secção 2.2.2 e 4.4.2.2 [1], requer que o cálculo considere a teoria de segunda ordem (efeito P-Δ). Este efeito pode não ser considerado apenas se o coeficiente de sensibilidade do deslocamento entre os pisos θ for inferior a 0,1.
Devido à eficácia estrutural e aos benefícios económicos, as coberturas em forma de cúpula são frequentemente utilizadas para armazéns ou estádios. Mesmo que a cúpula tenha a forma geométrica correspondente, não é fácil estimar as cargas de vento devido ao efeito do número de Reynolds. Os coeficientes de pressão externa (cpe ) dependem dos números de Reynolds e da esbelteza da estrutura. A norma EN 1991-1-4 [1] pode ajudá-lo a estimar as cargas de vento numa cúpula. Com base nisso, o artigo seguinte explica como definir uma carga de vento no RFEM. As cargas de vento da estrutura apresentada na Figura 1 podem ser divididas da seguinte forma:carga de vento nas paredescarga de vento na cúpula