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001472
11.04.2024

Coefficient de stabilité

P-delta does not need to be considered when the stability coefficient (>θ) determined by the equation below is equal to or less than 0.10.

θ = PxhsxVx∆se

Px

Total vertical design load at and above level x per Sect. 12.8.6.1 (all load factors equal to or less than 1.0)

Vx/Δse

Story stiffness at level x, calculated as the seismic design shear, Vx, divided by the corresponding elastic story drift, Δe

hsx

Story height below level x
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Système et charge
Cet article décrit la vérification d’une poutre à travée simple soumise à une flexion et une compression selon l’EN 1993-1-1 dans le module additionnel RF-/STEEL EC3. Étant donné que la poutre est modélisée avec une section à inertie variable et qu’il ne s’agit donc pas d’un composant structural uniforme, le calcul doit être effectué selon la méthode générale selon l’EN 1993-1-1, 6.3.4 ou l’analyse du second ordre. Ces deux options seront expliquées et comparées et un format de calcul supplémentaire à l’aide de la méthode des efforts internes partiels (PIFM) est disponible pour le calcul selon l’analyse du second ordre. La vérification est donc divisée en trois étapes : Vérification selon l’EN 1993-1-1, 6.3.4 (méthode générale), Vérification selon l’analyse du second ordre, élastique (analyse de la torsion de gauchissement), Vérification selon l’analyse du second ordre, plastique (analyse de la torsion de gauchissement et méthode des efforts internes partiels)
Système
La structure suivante est traitée dans l'Exemple IV.10 de [1] « Commentaire sur l'Eurocode 3 ». Pour un appui avec une section variable linéaire, une vérification à l’état limite ultime (évaluation de la section et analyse de stabilité) doit être réalisée. Ce type de composant structurel rend nécessaire de réaliser l’analyse de stabilité (à partir de la direction de l’appui principal) par la méthode issue de la Section 6.3.4, ou bien conformément à l’analyse du second ordre.
Kleinster Vergrößerungsfaktor für Biegeknicken in Rahmenebene
Une vérification standardisée a été introduite pour les analyses de stabilité avec la méthode générale de l'EN 1993-1-1. Elle peut être utilisée pour les systèmes 1D avec des conditions aux limites et d'une hauteur quelconques. Les vérifications peuvent être effectuées pour un chargement et une compression appliqués au même moment dans le plan de l'appui principal. Les cas de stabilité du flambement latéral et du déversement sont analysés à partir de ce plan, c'est-à-dire autour de l'axe faible du composant. Häufig stellt sich daher die Frage, wie in diesem Zusammenhang Biegeknicken in der Haupttragebene nachgewiesen werden kann.
Méthode générale
En complément aux vérifications de stabilité selon EN 1993-1-1, sections 6.3.1 à 6.3.3, vous pouvez appliquer la méthode générale selon EN 1993-1-1, 6.3.4 dans RF-/STEEL EC3.
Captures d'écran
Fonctionnalités de produit
Fonctionnalité 002916 | Interaction assemblage-structure pour les assemblages acier

Souhaitez-vous considérer automatiquement la rigidité des assemblages en acier dans votre modèle global RFEM ? Avec le module complémentaire Assemblages acier, c’est possible !

Il vous suffit pour cela d’activer l’interaction assemblage-structure dans l’analyse de rigidité de vos assemblages en acier. Les articulations avec ressorts sont ainsi automatiquement générées dans le modèle global et prises en compte dans les calculs suivants.

Fonctionnalité 002820 | Déformation plastique limite pour les cordons de soudure

Dans la configuration pour l’ELU de la vérification des assemblages acier, vous avez la possibilité de modifier la déformation plastique ultime des cordons de soudures.

Composant « Plaque d’assise »

Le composant « Plaque d’assise » permet de vérifier des assemblages avec une platine et des ancrages noyés dans la fondation. Les plaques, les cordons de soudures, les ancrages et l’interaction acier-béton sont analysés.

Fonctionnalité 002807 | Affichage 3D des résultats FSM

La boîte de dialogue « Modifier la section » permet d'afficher les modes de flambement selon la méthode des bandes finies (FSM) comme graphique tridimensionnel.

Foire aux Questions (FAQ)
Je ne peux pas définir de longueurs efficaces pour le calcul d'un ensemble de barres dans STEEL EC3. Quel est le problème ?

Dans le module complémentaire Assemblages acier, j’obtiens des taux de travail élevés pour les boulons précontraints pour la vérification de la force de traction. D’où provient cette utilisation élevée et comment évaluer les réserves de capacité portante des boulons ?

Comment le traitement d’un assemblage comme étant pleinement rigide peut-il conduire à une vérification non économique ?

Les panneaux de cisaillement et les appuis en rotation peuvent-ils être considérés dans le calcul global ?
Un assemblage en acier est incalculable dans mon modèle. Comment obtenir plus d’informations pour trouver la cause ?
Je calcule un poteau maintenu à la base, maintenu en tête en direction X, et qui peut flamber dans la direction Y. J’ai défini les longueurs efficaces à l’aide d’appuis nodaux. Dans le calcul, les valeurs des longueurs efficaces pour le calcul sont les mêmes L_ (cr, z) = L_ (cr, y) = 2,41 m. Quel est le problème ?
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