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2024-02-28

VE 1024 | Taglio all'interfaccia tra getti di calcestruzzo secondo DIN EN 1992-1-1

Descrizione

In questo esempio, il taglio all'interfaccia tra il getto di calcestruzzo in momenti diversi e l'armatura corrispondente è determinato secondo DIN EN 1992-1-1. I risultati ottenuti con RFEM 6 saranno confrontati con il calcolo manuale di seguito.

Il modello è costituito da una trave a T di 2.812 m, fissata a un'estremità. La sezione di taglio è mostrata nella figura seguente.

Esempio di verifica 1024 | Taglio all'interfaccia tra il getto di calcestruzzo

Materiale	Calcestruzzo C25/30	Modulo di elasticità	E	31000	N/mm²
	Calcestruzzo C25/30	Valore di progetto della resistenza a compressione del calcestruzzo	f_cd	14,167	N/mm²
	Acciaio per armatura B500S(A)	Tensione di snervamento caratteristica	[F5]_yk	500,000	N/mm²
	Acciaio per armatura B500S(A)	Resistenza allo snervamento di progetto	f_yd	434,783	N/mm²
Geometria	Trave a T	Altezza	h	1350	mm
		Altezza efficace	d	1280	mm
		Altezza della flangia	h_[F5]	290	mm
		Larghezza dell'ala	b_eff	2500	mm
		Larghezza dell'anima	b_w	400	mm
Carica	Carichi permanenti	Carico del nodo		800,0	kN

La trave a T è modellata in RFEM 6 utilizzando il tipo di asta Nervatura.

Soluzione analitica

Le forze interne all'estremità dello sbalzo sono riassunte nella tabella seguente:

Forze interne
Tipo	Simbolo	Unità	Risultante
Forza di taglio di progetto	V_Ed	[kN]	800
Momento flettente di progetto	M_Ed	[kNm]	2250

L'area dell'armatura a trazione è calcolata utilizzando le tabelle dimensionali:

µ_{Eds} = \frac{M_{Eds}}{b_{eff} \cdot d^{2} \cdot f_{cd}} = \frac{2250 \cdot 10^{- 3}}{2.5 \cdot 1 . 28^{2} \cdot 14.17} = 0.03876

where

ω = 0.03971

ξ = 0.9766

Momento correlato µ

A_{s 1} = \frac{1}{σ_{sd}} \cdot (ω \cdot b \cdot d \cdot f_{cd} + N_{Ed}) = \frac{1}{456.52} \cdot (0.03971 \cdot 2.5 \cdot 1.28 \cdot 14.17) = 39.44 {cm}^{2}

Armatura a trazione

Successivamente, si determinano la tensione di taglio di progetto v_Edi e la resistenza a taglio di progetto v_Rd,c :

v_{Edi} = β \cdot \frac{V_{Ed}}{z \cdot b_{i}} = 1.0 \cdot \frac{800 \cdot 10^{3}}{1152 \cdot 400} = 1.736 N / {mm}^{2}

where

β = 1.0

z = 0.9 \cdot d = 0.9 \cdot 1280 = 1152 mm

Valore di progetto della tensione tangenziale sec. secondo DIN EN 1992-1-1, 6.2.5 (1)

v_{Rd, c} = C_{Rd, c} \cdot k \cdot {(100 \cdot ρ_{l} \cdot f_{ck})}^{1 / 3} + k \cdot σ_{cp} = 0.10 \cdot 1.3953 \cdot {(100 \cdot 0.00703 \cdot 25)}^{1 / 3} + 0.10 \cdot 0 = 0.37323 N / {mm}^{2}

where

C_{Rd, c} = 0.15 / γ_{c} = 0.15 / 1.5 = 0.10

k = 1 + \sqrt{\frac{200}{1280}} = 1.3953 \leq 2.0

ρ_{1} = \frac{A_{sl}}{40 \cdot 128} = 0.007703 \leq 0.02

Valore di progetto della resistenza a taglio secondo DIN EN 1992-1-1, 6.2.2 (1)

v_Edi è superiore a v_Rd,c. Pertanto, l'armatura a taglio è necessaria:

v_{Rdi} = c \cdot f_{ctd} \cdot μ \cdot σ_{n} + ρ \cdot f_{yd} \cdot (1.2 \cdot μ \cdot \sin (α) + \cos (α)) = 0.5 \cdot 1.02 + 0.9 \cdot 0 + \frac{0}{0.4} \cdot 435 \cdot (1.2 \cdot 0.9 \cdot 1 + 0) = 0.510 N / {mm}^{2}

Resistenza a taglio di progetto all'interfaccia senza armatura a taglio sec. secondo DIN EN 1992-1-1, (NDP) 6.2.5 (1)

v_{Rd, \max} = 0.5 \cdot ν \cdot f_{cd} = 0.5 \cdot 0.70 \cdot 14.167 = 4.958 N / {mm}^{2}

where

ν = 0.70 for the indented interface

Valore massimo della resistenza a taglio di progetto all'interfaccia sec. secondo DIN EN 1992-1-1, 6.2.5 (1)

v_{Rdi} = c \cdot f_{ctd} \cdot μ \cdot σ_{n} + ρ \cdot f_{yd} \cdot (1.2 \cdot μ \cdot \sin (α) + \cos (α)) = 0.5 \cdot 1.02 + 0.9 \cdot 0 + \frac{a_{s}}{0.4} \cdot 435 \cdot (1.2 \cdot 0.9 \cdot 1 + 0)

\to 0.51 + \frac{a_{s}}{0.4} \cdot 469.56 = 1.736 N / {mm}^{2}

\to a_{s} = 10.44 {cm}^{2} / m

Resistenza a taglio di progetto all'interfaccia sec. secondo DIN EN 1992-1-1, (NDP) 6.2.5 (1)

Impostazioni RFEM

Nell'impostazione Nervatura, il giunto a taglio tra l'ala e l'anima è attivato.
La classificazione di rugosità è impostata su Indentato

Risultati

Designazione	Variabile	Unità	Risultato RFEM	Soluzione analitica	Rapporto
Coefficiente di rugosità c	C	[-]	0.5	0.5	1,0
Coefficiente di rugosità	μ	[-]	0.9	0.9	1,0
Coefficiente di riduzione della resistenza per calcestruzzo fessurato a taglio per giunti	ν	[-]	0.7	0.7	1,0
Braccio della coppia interna	Z	[m]	1,179	1,152	1,02
Rapporto tra la forza longitudinale nella nuova area di calcestruzzo e la forza longitudinale totale	β	[-]	1,0	1,0	1,0
Angolo	α	[°]	90	90	1,0
Valore di progetto della tensione di taglio nell'interfaccia	v_Ed,i	[N/mm² ]	1,695	1,736	0.98
Massima resistenza a taglio di progetto all'interfaccia	v_Rd,i,max	[N/mm² ]	4,958	4,958	1,0
Resistenza a taglio di progetto all'interfaccia senza armatura a taglio	v_Rd,i	[N/mm² ]	0,510	0,510	1,0
Armatura a taglio richiesta all'interfaccia	a_sw,i,req	[cm²/m]	10,10	10,44	0,97

Risultati

I risultati di RFEM 6 ottenuti sono altamente accurati. Le leggere deviazioni osservate derivano principalmente dal calcolo del braccio di leva interno, z. Nella soluzione analitica, z è semplicemente considerato come il 90% della profondità effettiva, mentre RFEM la calcola con precisione.

Trave a T - Taglio all'interfaccia tra il getto di calcestruzzo

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Esempio di verifica 1024 | Taglio all'interfaccia tra il getto in calcestruzzo della trave a T

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Nel L'add-on Verifica calcestruzzo di aste '''e superfici''' ''' offre la possibilità di eseguire la verifica semplificata della resistenza al fuoco secondo EN 1992-1-2 per colonne (capitolo 5.3.2) e travi (capitolo 5.6).

Le seguenti verifiche sono disponibili per la verifica semplificata della resistenza al fuoco:

Pilastri: Dimensioni minime della sezione trasversale per sezioni rettangolari e circolari secondo la Tabella 5.2a e l'equazione 5.7 per il calcolo del tempo di esposizione al fuoco
Travi: Dimensioni minime e interassi secondo la Tabella 5.5 e la Tabella 5.6

È possibile determinare le forze interne per la verifica della resistenza al fuoco secondo due metodi.

1 Qui, le forze interne della situazione di progetto eccezionale sono incluse direttamente nel progetto.
2 Le forze interne della verifica a temperatura normale sono ridotte del coefficiente Eta,fi (ηfi), e quindi utilizzate nel progetto di resistenza al fuoco.

Inoltre, è possibile modificare la distanza dell'asse secondo l'Eq. 5.5.

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Caratteristica 002670 | Verifica a fatica secondo EN 1992-1-1, capitolo 6.8

Con l'add-on Verifica calcestruzzo, è possibile eseguire la verifica a fatica di aste e superfici secondo EN 1992-1-1, Capitolo 6.8.

Per la verifica a fatica, è possibile selezionare opzionalmente due metodi o livelli di verifica nelle configurazioni di progetto:

Livello di verifica 1: Criterio semplificato sec. 6.8.6 e 6.8.7(2): Il criterio semplificato viene eseguito per combinazioni di azioni frequenti secondo EN 1992-1-1, Capitolo 6.8.6 (2), e EN 1990, Eq. (6.15b) con i carichi di traffico rilevanti nello stato di esercizio. Un intervallo di tensione massima secondo 6.8.6 è verificato per l'acciaio di armatura. La tensione di compressione del calcestruzzo è determinata mediante la tensione ammissibile superiore e inferiore secondo 6.8.7(2).
Livello di verifica 2: Verifica della tensione equivalente di danno sec. 6.8.5 e 6.8.7(1) (verifica a fatica semplificata): La verifica utilizzando gli intervalli di tensioni equivalenti di danno viene eseguita per la combinazione a fatica secondo EN 1992-1-1, Capitolo 6.8.3, Eq. (6.69) con l'azione ciclica specificatamente definitaQfat .

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Caratteristica 002671 | Verifica sismica secondo EC 8 per aste in cemento armato

Nell'add-on Verifica calcestruzzo, è possibile eseguire la verifica sismica per aste in cemento armato secondo EC 8. Ciò include, tra le altre cose, le seguenti funzionalità:

Configurazioni di calcolo sismico
Distinzione delle classi di duttilità DCL, DCM, DCH
Opzione per trasferire il coefficiente di comportamento dall'analisi dinamica
Verifica del valore limite per il coefficiente di comportamento
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Domande frequenti (FAQ)

Chtěl bych stropní desku posoudit na protlačení. Pro posouzení jsem vybral uzly, ale ty jsou označeny za neplatné. Kde dělám chybu?

Quali prodotti consigliate per l'analisi strutturale e la progettazione di strutture in cemento armato?

Nella tabella degli oggetti da progettare nell'add-on Verifica calcestruzzo, i nodi di punzonamento sono elencati nella colonna non valida/disattivata, anche se li ho definiti come nodi di punzonamento. Come posso risolvere questo problema?

Come posso generare un carico superficiale sulle aste utilizzando le celle in RFEM 6 o RSTAB 9?

Come posso utilizzare i template grafici per la stampa multipla di un'armatura?

Come posso attivare la verifica con calcestruzzo fibrorinforzato nell'add-on 'Verifica calcestruzzo in RFEM 6?

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Add-on

L'add-on Verifica calcestruzzo consente varie verifiche di aste e colonne secondo le norme internazionali.

Prezzo della prima licenza 2.550,00 USD

RSTAB 9 | Verifica

Verifica acciaio per RSTAB 9

Add-on

L'add-on Verifica acciaio esegue le verifiche allo stato limite ultimo e di esercizio delle aste in acciaio secondo varie norme.

Prezzo della prima licenza 2.550,00 USD

RSTAB 9 | Verifica

Verifica legno per RSTAB 9

Add-on

L'add-on Verifica legno esegue le verifiche allo stato limite ultimo, di esercizio e di resistenza al fuoco delle aste in legno secondo varie norme.

Prezzo della prima licenza 1.930,00 USD

RSTAB 9 | Verifica

Verifica alluminio per RSTAB 9

Add-on

L'add-on Verifica alluminio esegue le verifiche allo stato limite ultimo e di esercizio delle aste in alluminio secondo varie norme.

Prezzo della prima licenza 1.750,00 USD

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