8455x

14.10.2020

Analyse dynamique de structures soumises au souffle d'une explosion

Cet article présente un scénario d'explosion avec une onde de choc (blast) testé dans RF-DYNAM Pro - Forced Vibrations. Ses effets sont comparés à l'aide d'un diagramme de temps linéaire.

Figure de l'article 001660 de la base de connaissance

Variantes d'un scénario de souffle d'une explosion à distance dans RF -DYNAM Pro - Forced Vibrations

Notions de base

Un système doit être planifié et conçu de manière à résister aux effets de divers chocs et actions potentiels au-delà de sa durée de vie ainsi qu'à continuer de remplir ses fonctions. Les actions sont classées selon leur évolution au cours du temps :

Actions permanentes (le poids propre, par exemple)
Actions variables (charges d'exploitation, charges de neige et de vent)
Actions accidentelles (explosion, choc avec un véhicule, etc.)

Cet article technique traite d'une explosion, qui est donc une action accidentelle. Une action extraordinaire est de courte durée et sa probabilité de se produire est relativement faible. Elle peut cependant avoir des conséquences importantes sur la stabilité de la structure.

Une explosion est une réaction chimique soudaine et rapide provoquant de grandes variations de pression et de température. L'expansion soudaine d'un volume important de gaz crée une onde de choc (blast) dans un espace réduit. Outre le choc causé par son souffle, une explosion s'accompagne d'autres effets causés par des températures élevées ou des projections (éclats, débris). Cet article analyse la charge due à une explosion à distance représentée exclusivement par un souffle appliqué à la structure, mais pas les autres effets de l'explosion.

Charges dues au souffle d'une explosion à distance

La charge du souffle de l'explosion peut être représentée schématiquement à l'aide de l'onde de Friedlander, qui dépend de la pression et du temps (d'après [2]).

Variation de la pression en fonction du temps pour une explosion à distance

L'onde de choc du souffle heurte la structure et provoque une surpression extrême. La courbe comprend une phase de surpression qui agit sur la structure jusqu'à un intervalle de temps t_d, puis une phase de dépression jusqu'à ce que la pression atmosphérique soit atteinte. Cette approche exponentielle est souvent simplifiée durant la phase de surpression. Une durée fictive t^~_d (t^~_d < t_d) peut alors être calculée. Elle correspond à une approche linéarisée avec la même quantité de mouvement, mais où la phase de dépression est complètement négligée.

Les valeurs d'entrée pertinentes pour le calcul de l'explosion sont la distance au centre de l'explosion R et la masse explosive en équivalent en TNT M_TNT. Les formules suivantes sont basées sur le modèle de chargement analysé dans [2]. Une distance Z mise à l'échelle est déterminée à partir de R et M_TNT.

Z = \frac{R}{\sqrt[3]{M_{TNT}}} Z > 0, 5 (e x p l o s i o n à d i s \tan c e)

Z	Distance mise à l'échelle [m/kg^1/3] pour Z > 2,8
r	Distance au centre de l'explosion [m]
M_TNT	Masse de l'équivalent en TNT [kg]

Explosion à distance, distance mise à l'échelel

La surpression maximale, la quantité de mouvement positive spécifique et le facteur de forme sont alors calculés. Le facteur de forme a une influence notable sur les caractéristiques de la phase de dépression.

{\hat{p}}_{10} = p_{0} \cdot \frac{808 \cdot [1 + {(\frac{Z}{4, 5})}^{2}]}{\sqrt{1 + {(\frac{Z}{0, 048})}^{2}} \cdot \sqrt{1 + {(\frac{Z}{0, 32})}^{2}} \cdot \sqrt{1 + {(\frac{Z}{1, 35})}^{2}}}

p₁₀	Surpression maximale de l'explosion à distance (Kinney & Graham) [kPa]
p₀	Pression atmosphérique dans des conditions normales (101,3 [kPa])
Z	Distance mise à l'échelle [m/kg1/3]

Surpression maximale de l'explosion à distance (Kinney & Graham)

i^{+} = 2, 1 \cdot \frac{R}{Z^{2}}

i⁺	Quantité de mouvement spécifique positive [kPa ms]
R	Distance au centre d'explosion [m]
Z	Distance mise à l'échelle [m/kg ^1/3] pour Z > 2,8

Quantité de mouvement spécifique positive

α = 1, 5 \cdot Z^{- 0, 38}

α	Facteur de forme
Z	Distance mise à l'échelle [m/kg ^1/3] pour 0,1 <Z < 30

Facteur de forme

Il est ensuite possible de calculer la durée t_d de l'action de la surpression et la durée fictive t^~_d de l'action de la surpression.

t_{d} = \frac{i^{+}}{{\hat{p}}_{10}} \cdot (\frac{α^{2}}{α - 1 + e^{- α}})

t_d	Durée de l'action positive de la pression
i⁺	Quantité de mouvement spécifique positive [kPa ms]
p₁₀	Surpression maximale de l'explosion à distance (Kinney & Graham) [kPa]
α	Facteur de forme
e	Constante d'Euler

Durée de l'action positive de la pression

{\tilde{t}}_{d} = \frac{2 \cdot i^{+}}{{\hat{p}}_{10}}

t^~_d	Durée fictive de l'action positive de la pression
i⁺	Quantité de mouvement spécifique positive [kPa ms]
p₁₀	Surpression maximale de l'explosion à distance (Kinney & Graham) [kPa]

Durée fictive de l'action positive de la pression (approche triangulaire)

Pour déterminer la courbe pression-temps correspondante, un facteur c_r traduisant la phase de surpression et un facteur c^-_r représentant la phase de dépression sont déterminés. Une surface réflechissante perpendiculaire infinie est supposée. Pour plus de détails sur les valeurs, consultez [2].

c_{r} = \frac{8 \cdot {\hat{p}}_{10} + 14 \cdot p_{0}}{{\hat{p}}_{10} + 7 \cdot p_{0}}

c_r	Facteur de réflexion de la surpression
p₁₀	Surpression maximale de l'explosion à distance (Kinney & Graham) [kPa]
p₀	Pression atmosphérique dans des conditions normales (101,3 [kPa])

Facteur de réflexion de la surpression

c_{r}^{-} = \frac{1, 9 \cdot Z - 0, 45}{Z}

c_r^-	Facteur de réflexion de la dépression
Z	Distance mise à l'échelle [m/kg ^1/3] pour Z > 0,5

Facteur de réflexion de la dépression

Le chargement peut être affiché sous forme de diagrammes de temps (fonctions) en se basant sur les valeurs déterminées à l'aide du modèle de chargement pour la courbe pression-temps complète

p_{r 0} (t) = \{\begin{cases} c_{r} \cdot {\hat{p}}_{10} \cdot φ (t) & t \leq t_{d} \\ c_{r}^{-} \cdot {\hat{p}}_{10} \cdot φ (t) & t > t_{d} \end{cases}

p_r0(t)	Modèle du chargement pour la courbe pression-temps complète
c_r	Facteur de réflexion de la surpression
p₁₀	Surpression maximale de l'explosion à distance (Kinney & Graham) [kPa]
φ(t)	Fonction du chargement (approche constante/linéaire/exponentielle)
t_d	Durée de l'action positive de la pression
c_r^-	Facteur de réflexion de la dépression

Modèle du chargement pour la courbe pression-temps complète

et les fonctions du chargement sélectionnées dans RF -DYNAM Pro - Forced Vibrations.

p_{1} (t) = \{\begin{cases} {\hat{p}}_{r 0} & t \leq t_{d} \\ 0 & t > t_{d} \end{cases}

p_{2} (t) = \{\begin{cases} {\hat{p}}_{r 0} \cdot (1 - \frac{t}{t_{d}}) & t \leq t_{d} \\ 0 & t > t_{d} \end{cases}

p_{3} (t) = \{\begin{cases} {\hat{p}}_{r 0} \cdot (1 - \frac{t}{{\tilde{t}}_{d}}) & t \leq {\tilde{t}}_{d} \\ 0 & t > {\tilde{t}}_{d} \end{cases}

p_{4} (t) = {\hat{p}}_{r 0} \cdot (1 - \frac{t}{t_{d}}) \cdot e^{- α \cdot \frac{t}{t_{d}}}

p₁(t)	Fonction du chargement, quantité de mouvement constante
p₂(t)	Fonction du chargement, quantité de mouvement linéaire
p₃(t)	Fonction du chargement, quantité de mouvement linéaire avec durée fictive
p₄(t)	Fonction du chargement exponentielle (approche de Friedlander)
t^~_d	Durée fictive de l'action positive de la pression
t_d	Durée de l'action positive de la pression
e	Constante d'Euler
α	Facteur de forme
p_r0	Variation complète de la pression en fonction du temps

Fonctions du chargement

Définition des paramètres dans RF -DYNAM Pro - Forced Vibrations

Les données du chargement peuvent être entrées sous forme de diagrammes de temps dans le module additionnel. Ces diagrammes peuvent être définis de manière transitoire, périodique ou directe en tant que fonction. Ces fonctions d'excitation agissent ainsi sur la structure à un endroit précis. La position de la charge est définie dans des cas de charge statiques, qui permettent de définir presque tous les types de charge. Les cas de charge statiques sont liés aux diagrammes de temps via les cas de charge dynamiques. Le multiplicateur k est utilisé pour déterminer la valeur finale de la force d'excitation.

Les calculs suivants sont effectués pour une explosion avec une masse M_TNT de 1 kg à une distance R de 10 m. On obtient ainsi les valeurs suivantes en utilisant l'entrée paramétrique :

Liste de paramètres

Seules les valeurs de R et M_TNT doivent être ajustées dans la liste de paramètres enregistrée dans le fichier du modèle RFEM. Ces valeurs étant dans les plages de valeurs pour la distance mise à l'échelle 5 < Z < 30, le modèle de calcul présenté dans [2] peut être utilisé.

Avec les valeurs calculées dans la liste de paramètres, les entrées pour les quatre diagrammes de temps affichés dans le module additionnel ont été effectuées comme suit : comme c'est le cas avec de nombreux logiciels de calcul, la pression n'est pas appliquée directement à t = 0 s, mais à partir de t = 0,01 s dans notre exemple. La fonctionnalité « Si » est utile pour représenter les différentes fonctions.

Vue d'ensemble : paramètres des diagrammes de temps

Pour comparer les quatre fonctions dans un même fichier, quatre sous-systèmes identiques sont analysés dans un cas de charge dynamique. Un cas de charge est assigné à chaque sous-système, qui correspond à une charge de 1 kN/m² appliquée à la surface avant. Un diagramme de temps différent, donc une fonction de charge différente, est assigné à chaque sous-système.

Cas de charge dynamique : ensembles de diagrammes de temps

Enfin, le coefficient d'amortissement de Raleigh des sous-systèmes est défini. Il peut être déterminé à partir des deux modes propres déterminants des sous-systèmes dans la direction considérée.

Cas de charge dynamique : amortissement

Résultats

Après avoir calculé et déterminé les résultats, on peut comparer les quatre fonctions du chargement et leurs effets sur les sous-systèmes dans le fichier. L'accélération et le déplacement dans la direction X globale ne seront que brièvement comparés dans cet article. Les résultats peuvent être analysés dans le navigateur Résultats du logiciel. Différentes valeurs de résultat pour les pas de temps calculés peuvent y être affichées. De plus, après avoir analysé un cas de charge dynamique, on peut consulter le diagramme de temps en affichant et en comparant les valeurs au niveau d'autres points. On considère ici les valeurs au centre des surfaces avant.

Résultats du diagramme de temps : accélération dans la direction X globale

Résultats du diagramme de temps : déplacement dans la direction X globale

Comme prévu, l'application de la quantité de mouvement constante p₁ (t) produit les valeurs les plus élevées. Les deux courbes linéarisées p₂(t) et p₃(t) sont très similaires, avec les valeurs de p₂(t) > p₃(t) conformes à ce qui était attendu. L'évolution de p₄(t) montre que la phase de dépression doit être considérée et que des valeurs plus élevées agissent sur la structure par rapport à l'approche linéarisée courante de p₃(t).

Résumé

La courbe pression-temps réelle d'une explosion à distance obtenue à l'aide de diagrammes de temps dans RF-DYNAM Pro-Forced Vibrations est un moyen efficace de déterminer les effets des phases de surpression et de dépression sur la structure. Les paramètres du modèle permettent de représenter et comparer différents scénarios d'explosion en ajustant les valeurs de R et M_TNT.

Auteur

M. Hoffmann est responsable du développement dans les domaines de l'analyse dynamique, des structures à membrane et de RWIND. Il fournit également une assistance technique aux clients de Dlubal Software.

Liens

Analyses dynamiques et sismiques

Références

Avez-vous des questions ?

Vidéos

Base de connaissance

ko 001660 | Analyse dynamique de structures soumises au souffle d'une explosion

Longueur: 00:02:25 min

Base de connaissance

TEMPLATE - Base de connaissance

Longueur: 00:03:05 min

Général

Analyse dynamique et sismique des structures | RFEM 6 et RSTAB 9 de Dlubal Software

Longueur: 00:00:00 min

Calcul de rigidité dans RFEM 6 avec le module Modèle de bâtiment

Événement

Webinaire | Calcul de rigidité dans RFEM 6 avec le module Modèle de bâtiment

Longueur: 00:52:59 min

Événement

Considération de la notion d'étage avec le module Modèle de bâtiment

Longueur: 01:00:20 min

Événement

Webinaire | Analyse du spectre de réponse selon la norme NBC 2020 dans RFEM 6

Longueur: 00:00:00 min

Foire aux questions (FAQ)

FAQ 005410 | Comment calculer la dimension équivalente pour les sections arrondies dans le module complémentaire Vérification du bois ?

Longueur: 00:00:28 min

Base de connaissance

KB 001852 | Comment se conformer aux exigences de l'Eurocode à l'aide de l'application de la CFD au calcul des charges de vent

Longueur: 00:00:00 min

Événement

Webinaire | Modélisation et calcul de structures de portiques dans RFEM 6 à l'aide du module complémentaire Modèle de bâtiment

Longueur: 00:00:00 min

Playlist

Modèles à télécharger

Image de l'article 001660 de la base de connaissances

831x

103x

Modèle pour quatre diagrammes de temps d'une explosion à distance | Article 001660 de la base de connaissance

273x

25x

Bâtiment en béton

Modèle 004822 | Immeuble de bureaux à angles

394x

75x

Immeuble de bureaux incliné

371x

24x

Halle pour tentes

Modèle 004661 | Enveloppe du bâtiment avec toiture plate

293x

14x

Enveloppe du bâtiment avec toiture plate

370x

23x

Cube – Exemple de validation

262x

Enveloppe du bâtiment avec toiture plate

Modèle 004605 | Bâtiment mixte bois-béton

472x

58x

Bâtiment mixte bois-béton

Modèle 004543 | Dalle nervurée unidirectionnelle

720x

32x

Dalle nervurée unidirectionnelle

Articles de la base de connaissance

Cet article présente un scénario d'explosion avec une onde de choc (blast) testé dans RF-DYNAM Pro - Forced Vibrations. Ses effets sont comparés à l'aide d'un diagramme de temps linéaire.

Lire la suite

ko 001875 | AISC 341-22 Vérification des barres de portiques résistants à la flexion dans RFEM 6

Les trois types de portiques résistants à la flexion (ordinaire, intermédiaire, spécial) sont disponibles dans le module complémentaire Vérification de l'acier de RFEM 6. Le résultat de l'analyse de sismicité selon l'AISC 341-22 est divisé en deux sections : les exigences pour les barres et les exigences pour les assemblages.

Lire la suite

Le coefficient de sensibilité du déplacement entre étages θ est fourni dans l'EN 1998-1, sections 2.2.2 et 4.4.2.2 afin d'évaluer s'il est également nécessaire de considérer l'analyse du second ordre dans une analyse dynamique. Il peut être calculé et analysé avec RFEM 6 et RSTAB 9.
Le coefficient θ est calculé comme suit : $$\mathrm\theta\;=\;\frac{\displaystyle{\mathrm P}_\mathrm{tot}\;\cdot\;{\mathrm d}_\mathrm r}{{\mathrm V}_\mathrm{tot}\;\cdot\;\mathrm h}\;$$

Lire la suite

Le module complémentaire Vérification de l'acier de RFEM 6 permet désormais d'effectuer une vérification de la sismicité selon l'AISC 341-16 et l'AISC 341-22. Cinq types de systèmes résistants aux forces sismiques (SFRS) sont actuellement disponibles.

Lire la suite

Captures d'écran

Variantes d'un scénario de souffle d'une explosion à distance dans RF -DYNAM Pro - Forced Vibrations

Variation de la pression en fonction du temps pour une explosion à distance

Liste de paramètres

Vue d'ensemble : paramètres des diagrammes de temps

Cas de charge dynamique : ensembles de diagrammes de temps

Cas de charge dynamique : amortissement

Résultats du diagramme de temps : accélération dans la direction X globale

Résultats du diagramme de temps : déplacement dans la direction X globale

Modèle du siège de la société Markas, Italie | © ATP/Bause

Fonctionnalités de produit

Fonctionnalité 002632 | Analyse des planchers en tant que système 2D isolé

Le modèle de bâtiment est calculé en deux phases :

Calcul 3D global de l'ensemble du modèle, dans lequel les planchers sont modélisées en tant que plan rigide (diaphragme) ou en tant que plaque en flexion
Calcul 2D local des différents planchers

Les résultats des poteaux et des voiles du calcul 3D et les résultats des dalles du calcul 2D sont combinés dans un seul modèle après le calcul. Il n'est donc pas nécessaire de basculer entre le modèle 3D et les différents modèles 2D des planchers. L'utilisateur ne travaille qu'avec un seul modèle, gagne un temps précieux et évite les erreurs éventuelles lors de l'échange manuel de données entre le modèle 3D et les différents modèles 2D des planchers.

Les surfaces verticales du modèle peuvent être divisées en voiles de cisaillement et en poutres-voiles. Le logiciel génère automatiquement des barres de résultat internes à partir de ces objets de mur, de sorte qu'ils puissent ensuite être utilisés selon la norme souhaitée dans la Vérification du béton pour .

Lire la suite

Fonctionnalité 002664 | Outils de modélisation pour Modèle de bâtiment

Pour les éléments des modèles de bâtiment, plusieurs outils de modélisation sont disponibles :

Ligne verticale
Poteau
Voile
Poutre
Plancher rectangulaire
Plancher polygonal
Ouverture de plancher rectangulaire
Ouverture de plancher polygonal

Cette fonctionnalité permet de définir des éléments sur le plan du sol (par exemple avec une couche d'arrière-plan) avec la création d'éléments 3D multiples associés.

Lire la suite

Fonctionnalité 002645 | Type d'étage « Transfert de charge uniquement »

Le type d'étage « Transfert de charge uniquement », permet de considérer des planchers sans effet de rigidité dans et hors du plan dans le module complémentaire Modèle de bâtiment. Ce type d'élément collecte les charges sur la dalle et les transfère aux éléments porteurs du modèle 3D. Vous avez ainsi la possibilité de simuler des composants secondaires, par exemple, le solivage de plancher et des éléments de distribution de charge similaires dans le modèle 3D sans autre effet.

Lire la suite

Vérification de l'acier | Vue d'ensemble de la vérification des systèmes de résistance aux forces sismiques

La vérification de cinq types de systèmes résistants aux forces sismiques (SFRS) comprend les portiques spéciaux résistants à la flexion (SMF), les portiques intermédiaires résistants à la flexion (IMF), les portiques ordinaires résistants à la flexion (OMF), les portiques à contreventement concentrique ordinaire (OCBF) et les portiques à contreventement concentrique spéciaux (SCBF )
Vérification de la ductilité des rapports largeur-épaisseur pour les âmes et les semelles
Calcul de la résistance et de la rigidité requises pour le contreventement de stabilité des poutres
Calcul de l'espacement maximal pour le contreventement de stabilité des poutres
Calcul de la résistance requise aux emplacements des articulations pour le contreventement de stabilité des poutres
Calcul de la résistance requise du poteau avec l'option permettant de négliger tous les moments fléchissants, le cisaillement et la torsion pour l'état limite de sur-résistance
Vérification des rapports d'élancement des poteaux et des contreventements

Lire la suite

Foire aux Questions (FAQ)

Quelle est la différence entre les modèles de turbulence RANS, URANS et DDES ?

Quelle est la méthode CFD la plus précise pour la simulation des flux de vent des parapets ?

Quels types d'états limites sont applicables à l'analyse de sismicité selon l'AISC 341 ?

Comment modéliser une poutre à âme ondulée dans RFEM 6 ?

Comment connecter des surfaces à d'autres surfaces ou barres de manière articulée/semi-rigide dans RFEM 6 ?
Qu'est-ce que des articulations linéiques et des libérations linéiques ?

Comment la dimension d'une section arrondie équivalente est-elle calculée dans le module complémentaire Vérification du bois ?

Projets clients

Vue de face du bâtiment avec les poteaux mixtes en acier en forme de V | © Tragwerker GmbH

Immeuble de bureaux avec centre visiteurs et parking à Geiselbullach, Allemagne

Immeubles résidentiels à Trieste, Italie

Centre-ville de Pristina, République du Kosovo

Vue extérieure du centre médical (© SIE.istmo Servicio de Ingeniería Estructural)

Centre médical à El Espinal, Oaxaca, Mexique

Le plus haut bâtiment résidentiel en bois d'Espagne, « Cirerers » (© Estudi M103)

Cirerers, le plus haut bâtiment résidentiel en bois d'Espagne, Barcelone

Bâtiment de l'école sur le campus Lorenzo à Leipzig (© base | d GmbH)

Bâtiment scolaire du Campus Lorenzo à Leipzig

Wittywood, le premier immeuble administratif en bois construit en Espagne, Barcelone

Vue d'ensemble d'un bâtiment résidentiel (© JCR Estructural)

Immeuble résidentiel à Los Mochis, Sinaloa, Mexique

Bâtiment Europlaza Movilidad, Villahermosa, Mexique (© Cosmos Proyectos Estructurales, SA de CV)

Immeuble administratif Europlaza Movilidad, Villahermosa, Mexique

Produits recommandés pour vous

RFEM 6 | Logiciel de base RFEM 6

RFEM 6

Logiciel de base

La nouvelle génération de logiciels aux éléments finis est utilisée pour le calcul de structures composées de barres, de surfaces et de solides.

Prix de la licence initiale 4 170,00 USD

RFEM 6 | Solutions spéciales

Modèle de bâtiment pour RFEM 6

Module complémentaire

Le module complémentaire de RFEM Modèle de bâtiment vous permet de définir et de manipuler un bâtiment à l'aide d'étages. Vous avez la possibilité a posteriori d'ajuster les étages de plusieurs façons. Les informations sur les étages et l'ensemble du modèle (centre de gravité) sont affichés graphiquement et sous forme de tableaux.

Prix de la licence initiale 1 660,00 USD

RFEM 6 | Vérification

Vérification du béton pour RFEM 6

Module complémentaire

Le module complémentaire Vérification du béton permet d'effectuer différentes vérifications selon les normes internationales. Vous pouvez effectuer des vérifications de barres, de surfaces et de poteaux, ainsi que des analyses de poinçonnement et de déformation.

Prix de la licence initiale 2 550,00 USD

RFEM 6 | Vérification

Vérification de la maçonnerie pour RFEM 6

Module complémentaire

Le module complémentaire de RFEM Vérification de la maçonnerie vous permet de calculer la maçonnerie à l'aide de la méthode des éléments finis. Cette solution a été développée dans le cadre du projet de recherche DDMaS - Digitizing the Design of Masonry Structures (numérisation de la vérification de structures en maçonnerie). Le modèle de matériau représente le comportement non linéaire de la combinaison brique-mortier sous forme de macro-modélisation.

Prix de la licence initiale 1 660,00 USD

RFEM 6 | Vérification

Vérification de l'acier pour RFEM 6

Module complémentaire

Le module complémentaire Vérification de l'acier permet d'effectuer les vérifications à l'état limite ultime et à l'état limite de service des barres en acier selon diverses normes.

Prix de la licence initiale 2 550,00 USD

RFEM 6 | Vérification

Vérification du bois pour RFEM 6

Module complémentaire

Le module complémentaire Vérification du bois permet d'effectuer les vérifications à l'état limite ultime, à l'état limite de service et de la résistance au feu des barres en bois selon diverses normes.

Prix de la licence initiale 1 930,00 USD

RFEM 6 | Analyse supplémentaire

Comportement non linéaire de matériau pour RFEM 6

Module complémentaire

Le module complémentaire Comportement non linéaire de matériau vous permet de considérer les non-linéarités de matériau dans RFEM, par exemple plastique isotrope, plastique orthotrope, endommagement isotrope.

Prix de la licence initiale 1 480,00 USD

RFEM 6 | Analyse supplémentaire

Stabilité de structure pour RFEM 6

Module complémentaire

Le module complémentaire Stabilité de la structure permet d'effectuer l'analyse de stabilité des structures. Il détermine les facteurs de charge critiques et les modes de stabilité correspondants.

Prix de la licence initiale 1 300,00 USD

RFEM 6 | Analyse supplémentaire

Analyse des phases de construction (CSA) pour RFEM 6

Module complémentaire

Le module complémentaire Analyse des phases de construction (CSA) vous permet de considérer le processus de construction de structures (barres, surfaces et solides) dans RFEM.

Prix de la licence initiale 1 570,00 USD

RFEM 6 | Analyse supplémentaire

Analyse géotechnique pour RFEM 6

Module complémentaire

Le module complémentaire Analyse géotechnique se base sur les propriétés d'échantillons de sol pour déterminer la masse de sol à analyser dans RFEM. La détermination précise des conditions du sol affecte considérablement la qualité de calcul d'une structure.

Prix de la licence initiale 1 120,00 USD

RFEM 6 | Analyse dynamique

Analyse modale pour RFEM 6

Module complémentaire

Le module complémentaire Analyse modale permet le calcul des valeurs propres, des fréquences propres et des périodes propres des modèles composés de barres, de surfaces et de solides.

Prix de la licence initiale 1 210,00 USD

RFEM 6 | Analyse dynamique

Analyse du spectre de réponse pour RFEM 6

Module complémentaire

Le module complémentaire Analyse du spectre de réponse permet d'effectuer l'analyse sismique à l'aide de l'analyse du spectre de réponse multimodal. Les spectres requis pour cette opération peuvent être créés selon des normes ou définis par l'utilisateur. Les charges statiques équivalentes sont générées à partir de ces spectres. Le module complémentaire comprend une bibliothèque complète d'accélérogrammes issus de zones sismiques qui peuvent être utilisés pour générer les spectres de réponse.

Prix de la licence initiale 1 390,00 USD

RFEM 6 | Analyse dynamique

Analyse pushover pour RFEM 6

Module complémentaire

À l'aide du module complémentaire Analyse pushover, vous pouvez analyser les actions sismiques sur un bâtiment spécifique et ainsi évaluer si le bâtiment peut résister à un séisme.

Prix de la licence initiale 1 300,00 USD

RFEM 6 | Solutions spéciales

Optimisation & estimation des coûts / émissions de CO2 pour RFEM 6

3D-Modell der Berufsschule in RFEM (© Eggers Tragwerksplanung GmbH)

Module complémentaire

D'une part, le module complémentaire en deux parties Optimisation & estimation des coûts/émissions de CO2 identifie les paramètres appropriés pour les modèles paramétrés et les blocs grâce à la technologie de l'intelligence artificielle (IA) d'optimisation par essaims particulaires (PSO) afin de respecter les critères d'optimisation basiques. De plus, ce module complémentaire estime les coûts du modèle ou les émissions de CO2 en spécifiant les coûts unitaires ou les émissions par définition de matériau pour le modèle structurel.

Prix de la licence initiale 1 480,00 USD

RSTAB 9 | Logiciel de base RSTAB 9

RSTAB 9

logiciel de calcul de structures filaires

Logiciel de base

Le logiciel de calcul de structures filaires 3D RSTAB pour le calcul statique et dynamique des charpentes en acier, en béton, en bois et en d'autres matériaux.

Prix de la licence initiale 2 910,00 USD

RSTAB 9 | Analyse dynamique

Analyse pushover pour RSTAB 9

Module complémentaire

À l'aide du module complémentaire Analyse pushover, vous pouvez analyser les actions sismiques sur un bâtiment spécifique et ainsi évaluer si le bâtiment peut résister à un séisme.

Prix de la licence initiale 1 300,00 USD

RSTAB 9 | Analyse dynamique

Analyse du spectre de réponse pour RSTAB 9

Module complémentaire

Le module complémentaire comprend une bibliothèque complète d'accélérogrammes de zones sismiques qui peut être utilisée pour générer des spectres de réponse.

Prix de la licence initiale 1 390,00 USD

RSTAB 9 | Analyse dynamique

Analyse modale pour RSTAB 9

Module complémentaire

Le module complémentaire Analyse modale permet le calcul des valeurs propres, des fréquences propres et des périodes propres des modèles composés de barres, de surfaces et de solides.

Prix de la licence initiale 1 210,00 USD

RSTAB 9 | Vérification

Vérification du béton pour RSTAB 9

Module complémentaire

Le module complémentaire Vérification du béton permet d'effectuer différentes vérifications des barres et des poteaux selon les normes internationales.

Prix de la licence initiale 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Vérification

Vérification de l'acier pour RSTAB 9

Module complémentaire

Le module complémentaire Vérification de l'acier permet d'effectuer les vérifications à l'état limite ultime et à l'état limite de service des barres en acier selon diverses normes.

Prix de la licence initiale 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Vérification

Vérification du bois pour RSTAB 9

Module complémentaire

Le module complémentaire Vérification du bois permet d'effectuer les vérifications à l'état limite ultime, à l'état limite de service et à la résistance au feu des barres en bois selon diverses normes.

Prix de la licence initiale 1 930,00 USD

RSTAB 9 | Vérification

Calcul de l'aluminium pour RSTAB 9

Module complémentaire

Le module complémentaire Vérification de l'aluminium permet d'effectuer les vérifications à l'état limite ultime et à l'état limite de service des barres en aluminium selon diverses normes.

Prix de la licence initiale 1 750,00 USD

RSTAB 9 | Solutions spéciales

Optimisation et coût/estimation des émissions de CO2 pour RSTAB 9

Module complémentaire

De plus, ce module complémentaire estime les coûts du modèle ou les émissions de CO2 en spécifiant les coûts unitaires ou les émissions par définition de matériau pour le modèle structurel.

Prix de la licence initiale 1 480,00 USD

RSTAB 9 | Vérification

Analyse contrainte-déformation pour RSTAB 9

Module complémentaire

Le module complémentaire Analyse contrainte-déformation permet d'effectuer des analyses de contraintes globales en calculant les contraintes existantes et en les comparant aux contraintes limites.

Prix de la licence initiale 1 120,00 USD

RFEM 6 | Analyse supplémentaire

Analyse en fonction du temps (TDA) pour RFEM 6

Module complémentaire

Grâce au module complémentaire Analyse en fonction du temps (TDA), il est possible de considérer le comportement des matériaux de barres en fonction du temps. Les effets à long terme tels que le fluage, le retrait et le vieillissement peuvent influencer la distribution des efforts internes en fonction de la structure.

Prix de la licence initiale 1 030,00 USD

RFEM 6 | Vérification

Vérification de l'aluminium pour RFEM 6

Module complémentaire

Le module complémentaire Vérification de l'aluminium permet d'effectuer les vérifications à l'état limite ultime et à l'état limite de service des barres en aluminium selon diverses normes.

Prix de la licence initiale 1 750,00 USD

Afficher la famille de produits