该结构由一个工字钢和两个桁架组成。 The structure contains several imperfections and it is loaded by the force Fz. 示例中忽略自重。 Determine the deflections uy and uz and axial rotation φx at the endpoint (Point 4). 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
Kelvin-Foigt 材料模型由并联的线性弹簧和粘滞阻尼器组成。 在该验算示例中测试了模型在加载和松弛过程中以 24 小时为间隔时间的时行为。 施加 12 小时的恒定力 Fx ,在其余 12 小时内为材料模型无荷载(松弛)。 评估 12 和 20 小时后的变形。 使用“线性隐式 Newmark 方法”进行时程分析。
Maxwell 材料模型由串联的线性弹簧和粘滞阻尼器组成。 在该验算示例中,对模型的时特性进行了测试。 Maxwell 材料模型受恒力 Fx加载。 该力在初始弹簧力的作用下,在阻尼器的作用下变形不断扩大。 观察加载时(20 秒)和分析结束时(120 秒)的变形。 使用“线性隐式 Newmark 方法”进行时程分析。
Ein Kehlbaken Dach mit gewählter geometrie wird in Hinblick auf seine Schnittgrößen zwischen Berechnung mittels RFEM 6 und der Handrechnung verglichen. Dabei werden insgesamt 3 最后一个未验算的系统。
施加轴力和弯矩(缺陷替换)加载四跨连续梁。 所有支座都是叉形的,自由翘曲。 计算位移uy和uz ,弯矩My 、Mz 、Mω和MTpri ,以及转角φx 。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
在该示例中将有效长度和临界荷载系数与手动计算进行了比较,本教程将在 RFEM 6 中使用“结构稳定性”模块进行计算。 结构体系是在刚架结构上加两根铰接柱。 该柱子承受竖向集中荷载。
在本例中,不同时间浇筑的混凝土与相应钢筋之间界面的剪力按照 DIN EN 1992-1-1 确定。 下面将使用 RFEM 6 获得的结果与手算结果进行比较。
本例题中的钢筋混凝土梁为两跨悬臂梁。 截面沿悬臂长度方向不断变化(变截面)。 计算最终极限状态下的内力以及所需的纵向和剪切钢筋。
在该验算示例中,梁的剪力承载力设计值按照规范 EN 1998-1 中 5.4.2.2 和 5.5.2.1 以及柱受弯承载力设计值按照 5.2.3.3(2 ). 该梁由一个跨度为 5.50 米的两跨钢筋混凝土梁组成。 梁是框架的一部分。 将得到的结果与 {%于#Refer [1]]] 中的结果进行比较。
两端的铰支座限制 I 型钢的轴向转动(翘曲不被限制)。 两个横向力在中间施加。 示例中忽略自重。 计算结构的最大挠度 uy,max和 uz,max ,最大转角 φx,max ,最大弯矩 My,max和 Mz,max以及最大扭矩 MT,max, MTpri,max , MTsec,max与 Mω,max 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
在给定的边界条件下,杆件受到扭矩和轴力。 忽略其自重,计算梁的最大扭转变形和内部扭矩,定义为主扭矩和由轴力产生的扭矩之和。 在假设或忽略轴力的影响时,提供这些值的比较。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
一个 QRO 型材的薄壁悬臂梁,左端完全固定并且无翘曲现象。 悬臂梁承受扭矩。 该模型考虑了小变形,并忽略了自重。 计算最大转角,主要弯矩,次要弯矩和翘曲弯矩。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
设计一个三层建筑的内柱。 柱子与上、下梁采用整体连接。 然后与 EC2-1-2 中柱的抗火设计[#Refer [1]]] 进行了验证,结果与 [1] 进行了比较。
该梁左完全固定(约束翘曲),右末端由叉形支座支承(自由翘曲)。 梁受到扭矩,纵向力和横向力的作用。 计算主扭矩、次扭矩和翘曲弯矩的属性。 验算的例子是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的例子(见参考资料)。
左端支承着一个工字形的悬臂梁,给悬臂梁施加扭矩 M。 本例的目的是对固定式支座和货叉式支座进行比较,并研究一些有代表性的问题的行为。 并与通过板的解决方案进行了比较。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
该模型基于 [1] 的示例 4: 点支座楼板。 内力和所需的纵向配筋参见验证示例 1022。 在本例中,我们在轴 B/2 上检查冲切。
日本建筑学会 (AIJ) 介绍了许多著名的风洞模拟基准场景。
下面的文章将围绕“案例E - 新泻市低层建筑密集的实际城区中的建筑群”展开。
下面将在 RWIND2 中对所描述的场景进行模拟,并将结果与 AIJ 的模拟结果和实验结果进行比较。
日本建筑学会 (AIJ) 介绍了许多著名的风洞模拟基准场景。
下面的文章介绍的是“案例 D - 城市街区之间的高层建筑”。
下面将在 RWIND2 中对所描述的场景进行模拟,并将结果与 AIJ 的模拟结果和实验结果进行比较。
使用 RFEM 计算了湖相黏土上刚性方形地基[1]的沉降。 已对四分之一的基础进行建模。 基础两侧的宽度为 75.0 m。 施工阶段用于生成结果。
对于图 1 所示弯矩框架中的 ASTM A992 材料柱,在最大重力荷载作用组合下,使用荷载设计法 LRFD 和 ASD 计算所需的强度和有效长度系数。
选择 W 形杆件,自重为 30.000 牛/牛, 同时使用LRFD和ASD验证杆件强度。
在 ASTM A992 14×132 W 形柱下施加给定的轴向压力。 柱子在两个方向上都是固定的。 根据LRFD和ASD确定柱子是否能承受图1中所示的荷载。
考虑跨度为 ASTM A992 W 18x50 的梁,以及在图 1 中显示的均布活荷载和活荷载。 该杆件被限制为最大公称高度为 18 英寸。 活荷载挠度限制为 L/360。 该梁为简支连续支撑梁。 基于荷载设计极限设计(LRFD)和抗剪强度(ASD)验算所选梁的可用抗弯强度。
图1所示 根据LRFD和ASD验证所选梁的可用抗剪强度。
使用 AISC 手册中的表格确定可用抗压和抗弯强度,以及截面为 W14x99 (ASTM A992) 梁构件在压弯作用下其强度是否满足。