Dans cet exemple, nous comparons les longueurs efficaces et le facteur de charge critique, qui peuvent être calculés dans RFEM 6 à l'aide du module complémentaire Stabilité de la structure, avec un calcul manuel. La structure est un portique rigide avec deux poteaux articulés. Ce poteau est chargé par des charges verticales concentrées.
Dans cet exemple, le cisaillement à l'interface entre le béton coulé à différents moments et les armatures correspondantes est déterminé selon la norme DIN EN 1992-1-1. Les résultats obtenus avec RFEM 6 seront comparés au calcul manuel ci-dessous.
Une poutre en béton armé est calculée comme une poutre à deux travées avec un porte-à-faux. La section varie le long du porte-à-faux (section à inertie variable). Les efforts internes, les armatures longitudinales et de cisaillement requises pour l'état limite ultime sont calculés.
Dans cet exemple de vérification, les valeurs de calcul de capacité des efforts tranchants sur les poutres sont calculées selon l'EN 1998-1, 5.4.2.2 et 5.5.2.1 ainsi que les valeurs de calcul de capacité des poteaux en flexion selon 5.2.3.3(2 ). Le système est composé d'une poutre en béton armé à deux travées de 5,50 m de long Cette poutre fait partie d'un système de portique. Les résultats obtenus sont comparés avec ceux de [1].
La rotation axiale du profilé en I est limitée aux deux extrémités à l'aide des appuis à fourche (le gauchissement n'est pas limité). La structure est chargée par deux forces transversales en son centre. Le poids propre est négligé dans cet exemple. Déterminer les flèches maximales de la structure uy,max et uz,max, la rotation maximale φx,max, les moments fléchissants maximaux My,max et Mz,max et les moments de torsion maximaux MT,max, MTpri,max MTsec,max et Mω,max. L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe.
Un poteau central a été installé au premier étage d'un bâtiment de trois étages. Le poteau est monolithique avec des poutres supérieures et inférieures. La méthode simplifiée de vérification de la résistance au feu A pour les poteaux selon l'EC2-1-2 a ensuite été vérifiée et les résultats ont été comparés à {%}[#Refer [1]]].
Une structure constituée de treillis profilés en I est soutenue aux deux extrémités par des appuis à ressort et chargée par les efforts transversaux. Le poids propre est négligé dans cet exemple . Déterminez la flèche de la structure, le moment fléchissant, l'effort normal dans des points d'essai donnés et la flèche horizontale de l'appui du ressort.
Dans l'exemple de validation actuel, nous étudions le coefficient de pression du vent (Cp) pour les barres structurelles principales (Cp,ave ) et les barres structurelles secondaires telles que les systèmes de bardage ou de façade (Cp,local ) d'après le NBC 2020 {%}#Références à [1]]] et
Base de données de soufflerie japonaise
pour les bâtiments peu élevés avec une pente de 45 degrés. Dans la partie suivante, nous vous décrivons les paramètres recommandés pour les toitures-terrasses 3D avec des avant-toits pointus.
Une structure en profilé en I est entièrement encastrée à l'extrémité gauche et intégrée dans un support glissant à l'extrémité droite. La structure est composée de deux segments. Le poids propre est négligé dans cet exemple. Déterminer la flèche maximale de la structure uz,max, le moment fléchissant My sur l'extrémité fixe, la rotation &svarphi;2,y du segment 2 et la force de réaction RBz à l'aide de l'analyse géométriquement linéaire et de l'analyse du second ordre. L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe.
Dans l'exemple de validation actuel, nous examinons la valeur de la pression du vent pour le calcul général de la structure (Cp,10 ) et le calcul de structure local tel que les systèmes de bardage ou de façade (Cp,1 ) d'après un exemple de toiture-terrasse de l'EN 1991-1-4 { %/?#Refer [1]]] et
Base de données de soufflerie japonaise
. Dans la partie suivante, nous vous décrivons les paramètres recommandés pour les toitures-terrasses 3D avec des avant-toits pointus.
Le modèle est basé sur l'exemple 4 de [1] : Dalle à appuis ponctuels.
La dalle plane d'un immeuble de bureaux avec des murs légers sensibles aux fissures doit être calculée. Les panneaux intérieurs, de bordure et d'angle doivent être examinés. Les poteaux et la dalle plane sont assemblés de manière monolithique. Les poteaux de bord et d'angle sont placés au ras du bord de la dalle. Les axes des poteaux forment une grille carrée. Il s'agit d'un système rigide (bâtiment rigidifié par des murs de contreventement).
L'immeuble de bureaux a 5 étages avec une hauteur de plancher de 3.000 m. Les conditions environnementales à supposer sont définies comme des « espaces intérieurs fermés ». Les actions statiques sont prédominantes.
L'objectif de cet exemple est de déterminer les moments de dalle et les armatures requises au-dessus des poteaux sous pleine charge.
Le modèle est basé sur l'exemple 4 de [1] : Dalle à appuis ponctuels. Les efforts internes et les armatures longitudinales requises sont indiqués dans l'exemple de vérification 1022. Dans cet exemple, le poinçonnement est examiné dans l'axe B/2.
Dans le présent exemple de validation, nous étudions la valeur de la pression du vent pour les calculs généraux de structure (Cp,10 ) et le calcul de bardage ou de façade (Cp,1 ) de bâtiments de plan rectangulaire selon l'EN 1991-1-4 [1]. Il existe des cas tridimensionnels que nous expliquerons plus en détail dans la prochaine partie.
Déterminez les résistances et les facteurs de longueur efficace requis pour les poteaux du matériau ASTM A992 dans le portique des moments illustrés dans la Figure 1 pour la combinaison de charges de gravité maximale, à l'aide du LRFD et de l'ASD.
Une barre en forme de W selon la norme ASTM A992 est sélectionnée pour supporter une charge permanente de 30 000 kips et une charge d'exploitation de 90 000 kips en traction. Vérifiez la résistance de la barre à l'aide du calcul du facteur de charge et de résistance (LRFD) et de la conception de la résistance admissible (ASD).
Un poteau en forme de W selon la norme ASTM A992 14×132 est chargé avec les forces de compression axiales données. Le poteau est articulé en haut et en bas sur les deux axes. Déterminez si le poteau est adéquat pour supporter la charge indiquée sur la Figure 1 selon les analyses LRFD et ASD.
Considérez une poutre ASTM A992 W 18x50 pour une portée et des charges permanentes et d'exploitation, comme le montre la Figure 1. La barre est limitée à une profondeur nominale maximale de 18 pouces. La flèche de la charge d'exploitation est limitée à L/360. La poutre est simplement supportée et contreventée en continu. Vérifiez la résistance en flexion disponible de la poutre sélectionnée, basée sur le calcul du facteur de charge et de résistance (LRFD) et la conception de la résistance admissible (ASD).
Une poutre avec des efforts tranchants de 48 000 et 145 000 kips des charges permanentes et d'exploitation, respectivement, est illustrée dans la Figure 1. Vérifiez la résistance au cisaillement disponible de la poutre sélectionnée, basée sur le calcul du facteur de charge et de résistance (LRFD) et la conception de la résistance admissible (ASD).
À l'aide des tableaux du manuel AISC, déterminez les résistances en compression et en flexion disponibles et si la poutre ASTM A992 W14x99 présente une résistance suffisante pour supporter les efforts normaux et les moments indiqués dans la Figure 1, obtenue à partir d'une analyse du second ordre qui inclut les effets P-𝛖.
Une dalle en béton armé à l'intérieur d'un bâtiment doit être calculée comme une bande de 1,0 m avec des barres. Le radier est à travée uniaxiale et traverse deux travées. La dalle est fixée sur des murs en maçonnerie avec des appuis libres. L'appui central a une largeur de 240 mm et les deux appuis latéraux ont une largeur de 120 mm. Les deux travées sont soumises à une charge imposée de catégorie C : zones de rassemblement.
Un poteau en béton armé est calculé pour l'ELU à température normale selon la norme DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015, basée sur 1990-1-1/NA/A1:2012-08. Le calcul utilise la méthode de la courbure nominale ; voir la DIN EN 1992-1-1, paragraphe 5.8.8. Le poteau concerné est situé au bord d'une structure portique à 3 travées composée de 4 poteaux en porte-à-faux et de 3 treillis individuels articulés autour d'eux. Le poteau est soumis à la force verticale du treillis préfabriqué, à la neige et au vent. Les résultats sont comparés à ceux de la littérature.
Vérifiez qu'une poutre de différentes sections en alliage 6061-T6 est adéquate pour la charge requise, selon le manuel pour la vérification de l'aluminium 2020.
Déterminez la résistance en compression axiale admissible d'une poutre articulée de 8 pieds de long composée de différentes sections en alliage 6061-T6 et maintenue latéralement pour éviter le flambement autour de son axe faible selon le 2020 Aluminium Design Manual.
Un cylindre constitué de sol élasto-plastique est soumis à des conditions de test triaxiales. L'objectif est de déterminer la contrainte verticale limite pour l'échec de contrainte de cisaillement en négligeant le poids propre. Une contrainte hydrostatique initiale de 100 kPa est considérée.
Une structure faite de profilé en I est intégrée dans les appuis des fourches. The axial rotation is restricted on both ends while warping is enabled. The structure is loaded by two transverse forces in the middle. The verification example is based on the example introduced by Gensichen and Lumpe.
Cet exemple de vérification compare le calcul des charges de vent sur un bâtiment avec une toiture à deux versants selon la norme ASCE 7-16 et celui de la simulation CFD dans RWIND Simulation. The building is defined according to the sketch and the inflow velocity profile taken from the ASCE 7-16 standard.
Cet exemple de vérification compare le calcul des charges de vent sur une toiture terrasse selon la norme ASCE 7-16 et celui de la simulation CFD dans RWIND Simulation. The building is defined according to the sketch and the inflow velocity profile taken from the ASCE 7-16 standard.
L'exemple de vérification compare le calcul de la charge de vent sur un bâtiment avec une toiture à deux versants à l'aide de la norme EN 1991-1-4 et de la simulation CFD dans RWIND Simulation. The building is defined according to the sketch, and the inflow velocity profile is taken according to the standard EN 1991-1-4.
The verification example compares wind load calculation on a building with a flat roof using the standard EN 1991-1-4 and using CFD simulation in RWIND Simulation. Le bâtiment est défini d'après le croquis et le profil de vitesse d'afflux est calculé selon la norme EN 1991-1-4.
A symmetrical shallow structure is made of eight equal truss members, which are embedded into hinge supports. The structure is loaded by a concentrated force and alternatively by imposed nodal deformation over the critical limit point when the snap-through occurs. Imposed nodal deformation is used in RFEM 5 and RSTAB 8 to obtain the full equilibrium path of the snap-through. Le poids propre est négligé dans cet exemple. Determine the relationship between the actual loading force and the deflection, considering large deformation analysis. Evaluate the load factor at the given deflections.