Das eine Reihe an bekannten Benchmark-Szenarien für Windsimulation vorgestellt。
Der Nachfolgende Beitrag dreht sich dabei um den “案例 A - 高层建筑,形状为 2:1:1”。
Im Folgenden wird das beschriebene Szenario in RWIND2 nachgebildet und die Ergebnisse mit den simulierten und derexperimentellen Resultate des AIJ verglichen.
日本建筑学会 (AIJ) 介绍了许多著名的风洞模拟基准场景。
下面的文章将围绕“案例E - 新泻市低层建筑密集的实际城区中的建筑群”展开。
下面将在 RWIND2 中对所描述的场景进行模拟,并将结果与 AIJ 的模拟结果和实验结果进行比较。
日本建筑学会 (AIJ) 介绍了许多著名的风洞模拟基准场景。
下面的文章介绍的是“案例 D - 城市街区之间的高层建筑”。
下面将在 RWIND2 中对所描述的场景进行模拟,并将结果与 AIJ 的模拟结果和实验结果进行比较。
Ein Kehlbaken Dach mit gewählter geometrie wird in Hinblick auf seine Schnittgrößen zwischen Berechnung mittels RFEM 6 und der Handrechnung verglichen. Dabei werden insgesamt 3 最后一个未验算的系统。
在该验算示例中的目的是研究滑翔翼周围的流体流动。 任务是计算相对于迎角的风阻系数和升力系数。 这些系数也可以绘制到阻力极坐标系的图形中。 翼型周围层流流动的极限角度也可以从速度场中确定。 在 RWIND 2 中使用可用的 3D CAD 模型(STL 文件)。
这种类型的弯曲刚架称为 Lee's 刚架,两端固定,在 A 点施加集中力。 计算给定的荷载步中 A 点的挠度比值。 该问题是根据 NAFEMS 非线性基准模块 定义的。
收敛于矩形截面的悬臂梁,采用弹性 Pasternak 地基支座,并施加均布荷载。 The image shows the calculation of the maximum deflection and maximum bending moment.
本文模拟了一个受压壳屋面结构,其中直线边缘为自由边缘,弯曲边缘约束 y 方向和 z 方向平移边缘。 Neglecting self‑weight, compute the maximum (absolute) vertical deflection, and compare the results with COMSOL Multiphysics 4.3.
左端完全固定一块薄板,并在上表面施加均匀压力。 确定最大挠度。 本例的目的是说明刚度类型为无膜拉力的面在受弯时的行为是线性的。
一根变截面悬臂梁在左端完全固定,并承受连续荷载 q。 在这个例子中考虑了小变形,并且忽略了自重。 确定最大挠度。
该模型基于 [1] 的示例 4: 点支座楼板。
将设计一栋办公楼的平板,该建筑采用对裂缝敏感的轻质墙体。 内部、边缘和角部板件将被检查。 柱子和平板是整体连接的。 边柱和角柱与板的边缘齐平。 柱的轴线形成一个方形网格。 它是一个刚性体系(用剪力墙加劲的建筑物)。
该办公楼有5层,层高3.000 m。 假设的环境条件定义为“封闭的内部空间”。 主要是静力作用。
本例的重点是确定板在满载情况下的弯矩和柱上方所需的配筋。
该模型基于 [1] 的示例 4: 点支座楼板。 内力和所需的纵向配筋参见验证示例 1022。 在本例中,我们在轴 B/2 上检查冲切。
在本例中,不同时间浇筑的混凝土与相应钢筋之间界面的剪力按照 DIN EN 1992-1-1 确定。 下面将使用 RFEM 6 获得的结果与手算结果进行比较。
本例题中的钢筋混凝土梁为两跨悬臂梁。 截面沿悬臂长度方向不断变化(变截面)。 计算最终极限状态下的内力以及所需的纵向和剪切钢筋。
在该验算示例中,梁的剪力承载力设计值按照规范 EN 1998-1 中 5.4.2.2 和 5.5.2.1 以及柱受弯承载力设计值按照 5.2.3.3(2 ). 该梁由一个跨度为 5.50 米的两跨钢筋混凝土梁组成。 梁是框架的一部分。 将得到的结果与 {%于#Refer [1]]] 中的结果进行比较。
使用 RFEM 计算了湖相黏土上刚性方形地基[1]的沉降。 已对四分之一的基础进行建模。 基础两侧的宽度为 75.0 m。 施工阶段用于生成结果。
对弹塑性土壤圆柱体进行三轴试验。 在不考虑自重的情况下,计算剪应力的极限竖向应力。 考虑的初始静水应力为 100 kPa。
带孔宽板在一个方向上通过拉应力 σ 加载。 考虑到平面应力状态,板宽相对于孔半径很大,并且非常薄。 确定孔周围的径向应力 σr 、切向应力 σθ和剪应力 τrθ 。
该梁左完全固定(约束翘曲),右末端由叉形支座支承(自由翘曲)。 梁受到扭矩,纵向力和横向力的作用。 计算主扭矩、次扭矩和翘曲弯矩的属性。 验算的例子是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的例子(见参考资料)。
一个 QRO 型材的薄壁悬臂梁,左端完全固定并且无翘曲现象。 悬臂梁承受扭矩。 该模型考虑了小变形,并忽略了自重。 计算最大转角,主要弯矩,次要弯矩和翘曲弯矩。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
左端支承着一个工字形的悬臂梁,给悬臂梁施加扭矩 M。 本例的目的是对固定式支座和货叉式支座进行比较,并研究一些有代表性的问题的行为。 并与通过板的解决方案进行了比较。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
在给定的边界条件下,杆件受到扭矩和轴力。 忽略其自重,计算梁的最大扭转变形和内部扭矩,定义为主扭矩和由轴力产生的扭矩之和。 在假设或忽略轴力的影响时,提供这些值的比较。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
两端的铰支座限制 I 型钢的轴向转动(翘曲不被限制)。 两个横向力在中间施加。 示例中忽略自重。 计算结构的最大挠度 uy,max和 uz,max ,最大转角 φx,max ,最大弯矩 My,max和 Mz,max以及最大扭矩 MT,max, MTpri,max , MTsec,max与 Mω,max 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.