Général
Les treillis minces constitués de profilés fermés sont appréciés en architecture. Il est possible d'élaborer des assemblages complexes à l'aide de coupes et de géométries grâce à la conception assistée par ordinateur. Cet article technique présente le calcul d'un nœud en K en décrivant les particularités de cette opération.
Détails du modèle
Matériau : S355
Section de la membrure : RO 108x6.3 | DIN 2448, DIN 2458
Section d'une barre de treillis : RO 60.3x4 | DIN 2448, DIN 2458
Dimensions : voir la figure
Choix du type d'assemblage pour le nœud
Dans le cas d'un nœud entre des profilés creux, le type d'assemblage est défini par la géométrie, mais également par l'orientation des efforts normaux dans les barres de treillis. Dans le nœud à calculer n° 28 dans la barre n° 35 (barre de treillis 1), un effort de traction agit tandis que la barre n° 36 (barre de treillis 2) est comprimée. Pour cette distribution des efforts internes, le type d'assemblage est un nœud en K. S'il y avait une compression ou une traction dans les deux barres de treillis, le type d'assemblage serait un nœud en Y.
Domaine de validité
Le calcul doit être effectué en respectant les limites du domaine de validité. Le rapport des diamètres de la barre de treillis et de la membrure est un aspect essentiel. S'il n'est pas dans l'intervalle 0,2 ≤ di/do ≤ 1,0, il est impossible d'effectuer le calcul. Le rapport di/do de ces diamètres est également désigné par β. La norme EN 1993-1-8 [1] spécifie le domaine de validité pour les barres de treillis, les membrures ainsi que les limites du recouvrement des barres de treillis dans le Tableau 7.1. L'espacement entre les barres de treillis ne doit pas être inférieur à g ≥ t1 + t2, où t est l'épaisseur de paroi des barres de treillis. Les exigences relatives à la classification dans la classe de section 1 ou 2 s'appliquent également aux composants comprimés. Une vérification dédiée est effectuée selon le chapitre 5.5 de l'EN 1993-1-1 [2].
Conception
Dans cet exemple, l'assemblage respecte le domaine de validité du tableau 7.1. Selon le chapitre 7.4.1 (2) de l'EN 1993-1-8, il suffit de contrôler la membrure pour détecter une éventuelle ruine d'une face ou une ruine par poinçonnement.
Ruine de la face de la membrure causée par l'effort normal selon le Tableau 7.2 (ligne 3.2) de l'EN 1993-1-8 :
Détermination du rapport diamètre/paroi γ
γ | Rapport du diamètre ou de la largeur de la membrure à deux fois son épaisseur |
Ψ2,i | Beiwert für quasi-ständige Werte der veränderlichen Einwirkungen i |
t0 | Épaisseur de paroi de la section de la barre de membrure |
γ = 8,57
Détermination du facteur kg
kg | Facteur pour les assemblages nodaux avec l'espacement entre les barres g |
γ | Rapport du diamètre ou de la largeur de la membrure à deux fois son épaisseur |
e | Numéro d'Euler |
g | Largeur de l'espace entre les bielles d'un assemblage K ou N |
t0 | Épaisseur de paroi de la section de la barre de membrure |
kg = 1,72
Détermination du coefficient de traction de la membrure kp
kp | Facteur de précontrainte de la membrure |
np | Ratio |
fP | Valeur de la contrainte de compression agissante dans la membrure sans contraintes dues aux composants des efforts de la bielle à l'assemblage parallèle à la membrure |
fy | limite d'élasticité |
NP | Effort de compression axial de départ dans la membrure |
A0 | Aire de la section de la membrure |
M0 | Moment secondaire d'excentricité |
W0 | Module de section élastique de la section de membrure |
fp est la contrainte de la membrure résultant de l'effort normal initial Np et du moment additionnel résultant de l'excentricité. La membrure étant en compression et en traction, on suppose que Np = 0. De plus, l'excentricité de l'assemblage est si faible qu'un moment additionnel causé par un assemblage excentrique entre les barres de treillis n'a pas à être considéré. Le facteur auxiliaire fp est donc nul. La convention des signes pour les efforts de compression et de traction dans RFEM/RSTAB diffère de celles de la norme EN 1993-1-8. Par conséquent, la formule de kp a été ajustée.
kp = 1,0
Détermination de l'effort interne limite admissible NRd
N1,Rd | Valeur de calcul de la résistance de l'assemblage, vis-à-vis de l'effort normal exercé dans la barre 1 |
kg | Facteur pour les assemblages nodaux avec l'espacement entre les barres g |
kp | Facteur de précontrainte de la membrure |
fy0 | Limite d'élasticité d'une barre de membrure |
t0 | Épaisseur de paroi de la section de la barre de membrure |
θ1 | Angle (aigu) inclus entre la barre de treillis i et la membrure |
d1 | Diamètre extérieur de la barre en CHS i |
d0 | diamètre de la membrure |
yM5 | Facteur partiel |
N2,Rd | Valeur de calcul de la résistance de l'assemblage, vis-à-vis de l'effort normal exercé dans la barre 2 |
θ2 | Angle (aigu) inclus entre la barre de treillis 2 et la membrure |
N1,Rd = N2,Rd = 257,36 kN
N1,Ed / N1,Rd = 197,56 / 257,36 = 0,77 < 1,0
N2,Ed / N2,Rd = 186,89 / 257,36 = 0,73 < 1,0
Poinçonnement de la membrure causé par l'effort normal selon le Tableau 7.2 (ligne 4) de l'EN 1993-1-8 :
Détermination de l'effort interne limite admissible NRd
Ni,Rd | Valeur de calcul de la résistance de l'assemblage, vis-à-vis de l'effort normal exercé dans la barre i |
fy0 | Limite d'élasticité d'une barre de membrure |
t0 | Épaisseur de paroi de la section de la barre de membrure |
π | Pi |
di | Diamètre extérieur de la barre en CHS i |
θi | Angle (aigu) inclus entre la barre de treillis i et la membrure |
γM5 | Facteur partiel |
N1,Rd = N2,Rd = 417,58 kN
N1,Ed / N1,Rd = 197,56 / 417,58 = 0,47 < 1,0
N2,Ed / N2,Rd = 186,89 / 417,58 = 0,45 < 1,0
Ruine de la face de la membrure causée par le moment Mop selon le Tableau 7.5 (ligne 2) de l'EN 1993-1-8 :
Cette vérification est utile seulement pour les positions 3D auxquelles des moments peuvent survenir dans le plan du treillis.
Détermination de l'effort interne limite admissible Mop, Rd
Mop,i,Rd | Valeur de calcul de la résistance de l'assemblage, vis-à-vis du moment fléchissant hors du plan exercé dans la barre i |
fy0 | Limite d'élasticité d'une barre de membrure |
t0 | Épaisseur de paroi de la section de la barre de membrure |
di | Diamètre extérieur de la barre en CHS i |
θi | Angle (aigu) inclus entre la barre de treillis i et la membrure |
β | Rapport de la largeur ou du diamètre moyen des barres de treillis à la largeur ou au diamètre de la membrure |
kp | Facteur de précontrainte de la membrure |
yM5 | Facteur partiel |
Mop,1,Rd = Mop,2,Rd = 5,92 kNm
Mop,1,Ed / Mop,1,Rd = 0,08 / 5,92 = 0,01 < 1,0
Mop,2,Ed / Mop,2,Rd = 0,01 / 5,92 = 0,00 < 1,0
Ruine de la face de la membrure à partir du moment Mip selon le Tableau 7.5 (ligne 1) de l'EN 1993-1-8 :
Détermination de l'effort interne limite admissible Mip,Rd
Mip,i,Rd | Valeur de calcul de la résistance de l'assemblage, vis-à-vis du moment fléchissant dans le plan exercé dans la barre i |
fy0 | Limite d'élasticité d'une barre de membrure |
t0 | Épaisseur de paroi de la section de la barre de membrure |
di | Diamètre extérieur de la barre en CHS i |
θi | Angle (aigu) inclus entre la barre de treillis i et la membrure |
γ | Rapport du diamètre ou de la largeur de la membrure à deux fois son épaisseur |
β | Rapport de la largeur ou du diamètre moyen des barres de treillis à la largeur ou au diamètre de la membrure |
kp | Facteur de précontrainte de la membrure |
γM5 | Facteur partiel |
Mip,1,Rd = Mip,2,Rd = 9,53 kNm
Mip,1,Ed / Mip,1,Rd = 0,37 / 9,53 = 0,04 < 1,0
Mip,2,Ed / Mip,2,Rd = 0,14 / 9,53 = 0,01 < 1,0
Poinçonnement de la membrure causé par le moment Mop selon le Tableau 7.5 (ligne 3.2) de l'EN 1993-1-8 :
Cette vérification est utile seulement pour les positions 3D auxquelles des moments peuvent survenir dans le plan du treillis.
Détermination de l'effort interne limite admissible Mop, Rd
Mop,i,Rd | Valeur de calcul de la résistance de l'assemblage, vis-à-vis du moment fléchissant hors du plan exercé dans la barre i |
fy0 | Limite d'élasticité d'une barre de membrure |
t0 | Épaisseur de paroi de la section de la barre de membrure |
di | Diamètre extérieur de la barre en CHS i |
θi | Angle (aigu) inclus entre la barre de treillis i et la membrure |
yM5 | Facteur partiel |
Mop,1,Rd = Mop,2,Rd = 8,70 kNm
Mop,1,Ed / Mop,1,Rd = 0,08 / 8,70 = 0,01 < 1,0
Mop,2,Ed / Mop,2,Rd = 0,01 / 8,70 = 0,00 < 1,0
Poinçonnement de la membrure causé par le moment Mip selon le Tableau 7.5 (ligne 3.1) de l'EN 1993-1-8 :
Détermination de l'effort interne limite admissible Mip,Rd
Mip,i,Rd | Valeur de calcul de la résistance de l'assemblage, vis-à-vis du moment fléchissant dans le plan exercé dans la barre i |
fy0 | Limite d'élasticité d'une barre de membrure |
t0 | Épaisseur de paroi de la section de la barre de membrure |
di | Diamètre extérieur de la barre en CHS i |
θi | Angle (aigu) inclus entre la barre de treillis i et la membrure |
yM5 | Facteur partiel |
Mip,1,Rd = Mip,2,Rd = 7,33 kNm
Mip,1,Ed / Mip,1,Rd = 0,37 / 7,33 = 0,05 < 1,0
Mip,2,Ed / Mip,2,Rd = 0,14 / 7,33 = 0,02 < 1,0
Condition selon l' Équation 7.3 du Chapitre 7.4.2 de l'EN 1993-1-8 en cas d'effort normal et de flexion combinés
Cette vérification est effectuée pour déterminer si les barres de treillis supportent une combinaison d'efforts normaux et de flexion. Seule la flexion perpendiculaire au plan du treillis est considérée actuellement.
Ni,Ed | Valeur de calcul de l'effort normal exercé dans la barre i |
Ni,Rd | Valeur de calcul de la résistance de l'assemblage, vis-à-vis de l'effort normal exercé dans la barre i |
Mop,i,Ed | Valeur de calcul du moment fléchissant hors du plan exercé dans la barre i |
Mop,i,Rd | Valeur de calcul de la résistance de l'assemblage, vis-à-vis du moment fléchissant hors du plan exercé dans la barre i |
Résumé
Cet article technique montre que le calcul et la vérification d'un nœud K est une opération complexe. Le module additionnel RF-/HSS de Dlubal Software permet de calculer tous les types de d'assemblages définis dans la norme pour les sections CHS, QHP et RHP.