该结构由一个工字梁和两个圆管桁架组成。 该结构包含一些缺陷,并且受到力 Fz的荷载。 示例中忽略自重。 计算终点(点 4)的挠度 uy 、uz以及转角 φx 。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
Kelvin-Foigt 材料模型由并联的线性弹簧和粘滞阻尼器组成。 在该验算示例中测试了模型在加载和松弛过程中以 24 小时为间隔时间的时行为。 施加 12 小时的恒定力 Fx ,在其余 12 小时内为材料模型无荷载(松弛)。 评估 12 和 20 小时后的变形。 使用“线性隐式 Newmark 方法”进行时程分析。
Maxwell 材料模型由串联的线性弹簧和粘滞阻尼器组成。 在该验算示例中,对模型的时特性进行了测试。 Maxwell 材料模型受恒力 Fx加载。 该力在初始弹簧力的作用下,在阻尼器的作用下变形不断扩大。 观察加载时(20 秒)和分析结束时(120 秒)的变形。 使用“线性隐式 Newmark 方法”进行时程分析。
Ein Kehlbaken Dach mit gewählter geometrie wird in Hinblick auf seine Schnittgrößen zwischen Berechnung mittels RFEM 6 und der Handrechnung verglichen. Dabei werden insgesamt 3 最后一个未验算的系统。
施加轴力和弯矩(缺陷替换)加载四跨连续梁。 所有支座都是叉形的,自由翘曲。 计算位移uy和uz ,弯矩My 、Mz 、Mω和MTpri ,以及转角φx 。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
在该示例中将有效长度和临界荷载系数与手动计算进行了比较,本教程将在 RFEM 6 中使用“结构稳定性”模块进行计算。 结构体系是在刚架结构上加两根铰接柱。 该柱子承受竖向集中荷载。
在本例中,不同时间浇筑的混凝土与相应钢筋之间界面的剪力按照 DIN EN 1992-1-1 确定。 下面将使用 RFEM 6 获得的结果与手算结果进行比较。
本例题中的钢筋混凝土梁为两跨悬臂梁。 截面沿悬臂长度方向不断变化(变截面)。 计算最终极限状态下的内力以及所需的纵向和剪切钢筋。
在该验算示例中,梁的剪力承载力设计值按照规范 EN 1998-1 中 5.4.2.2 和 5.5.2.1 以及柱受弯承载力设计值按照 5.2.3.3(2 ). 该梁由一个跨度为 5.50 米的两跨钢筋混凝土梁组成。 梁是框架的一部分。 将得到的结果与 {%于#Refer [1]]] 中的结果进行比较。
两端的铰支座限制 I 型钢的轴向转动(翘曲不被限制)。 两个横向力在中间施加。 示例中忽略自重。 计算结构的最大挠度 uy,max和 uz,max ,最大转角 φx,max ,最大弯矩 My,max和 Mz,max以及最大扭矩 MT,max, MTpri,max , MTsec,max与 Mω,max 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
在给定的边界条件下,杆件受到扭矩和轴力。 忽略其自重,计算梁的最大扭转变形和内部扭矩,定义为主扭矩和由轴力产生的扭矩之和。 在假设或忽略轴力的影响时,提供这些值的比较。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
一个 QRO 型材的薄壁悬臂梁,左端完全固定并且无翘曲现象。 悬臂梁承受扭矩。 该模型考虑了小变形,并忽略了自重。 计算最大转角,主要弯矩,次要弯矩和翘曲弯矩。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
设计一个三层建筑的内柱。 柱子与上、下梁采用整体连接。 然后与 EC2-1-2 中柱的抗火设计[#Refer [1]]] 进行了验证,结果与 [1] 进行了比较。
该梁左完全固定(约束翘曲),右末端由叉形支座支承(自由翘曲)。 梁受到扭矩,纵向力和横向力的作用。 计算主扭矩、次扭矩和翘曲弯矩的属性。 验算的例子是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的例子(见参考资料)。
左端支承着一个工字形的悬臂梁,给悬臂梁施加扭矩 M。 本例的目的是对固定式支座和货叉式支座进行比较,并研究一些有代表性的问题的行为。 并与通过板的解决方案进行了比较。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.
在当前的验证示例中,我们按照 EN 1991-1-4 平屋面示例研究一般结构设计 (Cp,10 ) 和局部结构设计例如幕墙或幕墙结构设计 (Cp,1 ) 的风压值 { %!#Refer [1]]] 并 日本风洞数据库 . 关于带尖屋檐的三维屋面的推荐设置将在下一部分中介绍。
在当前的验证示例中,我们使用 ASCE7-22 [1] 研究平屋面和墙体的风压系数 (Cp)。 在章节 28.3(风荷载 - 主要抗风荷载体系)和图 28.3-1(荷载工况 1)中有一个表格,其中显示了不同屋面倾角下的 Cp 值。
该模型基于 [1] 的示例 4: 点支座楼板。
将设计一栋办公楼的平板,该建筑采用对裂缝敏感的轻质墙体。 内部、边缘和角部板件将被检查。 柱子和平板是整体连接的。 边柱和角柱与板的边缘齐平。 柱的轴线形成一个方形网格。 它是一个刚性体系(用剪力墙加劲的建筑物)。
该办公楼有5层,层高3.000 m。 假设的环境条件定义为“封闭的内部空间”。 主要是静力作用。
本例的重点是确定板在满载情况下的弯矩和柱上方所需的配筋。
该模型基于 [1] 的示例 4: 点支座楼板。 内力和所需的纵向配筋参见验证示例 1022。 在本例中,我们在轴 B/2 上检查冲切。
日本建筑学会 (AIJ) 介绍了许多著名的风洞模拟基准场景。
下面的文章将围绕“案例E - 新泻市低层建筑密集的实际城区中的建筑群”展开。
下面将在 RWIND2 中对所描述的场景进行模拟,并将结果与 AIJ 的模拟结果和实验结果进行比较。
在当前的验证示例中,我们按照欧洲规范 EN 1991-1-4 研究了矩形建筑的一般结构设计 (Cp,10 ) 以及幕墙或外墙设计 (Cp,1 ) 的风压值[1]. 如果是三维情况,我们将在下一部分中详细介绍。
Das eine Reihe an bekannten Benchmark-Szenarien für Windsimulation vorgestellt。
Der Nachfolgende Beitrag dreht sich dabei um den “案例 A - 高层建筑,形状为 2:1:1”。
Im Folgenden wird das beschriebene Szenario in RWIND2 nachgebildet und die Ergebnisse mit den simulierten und derexperimentellen Resultate des AIJ verglichen.
日本建筑学会 (AIJ) 介绍了许多著名的风洞模拟基准场景。
下面的文章介绍的是“案例 D - 城市街区之间的高层建筑”。
下面将在 RWIND2 中对所描述的场景进行模拟,并将结果与 AIJ 的模拟结果和实验结果进行比较。
使用 RFEM 计算了湖相黏土上刚性方形地基[1]的沉降。 已对四分之一的基础进行建模。 基础两侧的宽度为 75.0 m。 施工阶段用于生成结果。