9.2.6.4 Curvaturas medias

Curvaturas medias

Las curvaturas medias que surgen con el enfoque de Tension-Rigidez seleccionado se determinan a partir de los cálculos para estado puro I y estado puro II.

El modelo de rigidez por tracción descrito en el libro 525 [6] considera el efecto de rigidez a tracción del hormigón entre las grietas por medio de una reducción de la deformación de acero. Los parámetros necesarios se determinan como sigue.

${\sigma }_{s1,II} = 242.27 \mathrm{N}/{\mathrm{mm}}^2 \ge 1.3 · {\sigma }_{sr1,II} = 215.96 \mathrm{N}/{\mathrm{mm}}^2$

Por lo tanto, vamos a echar un vistazo más de cerca al estado de grieta final.

• ε _sm = ε _{s2, II} - β _t ∙ (s _{, II} - ε _{sr, I} )

• ε _sm = 1,211 - 0,306 ∙ (0,8306 - 0,199) = 1,0177 ‰

con

• ε _{s2, II} = 1.211 ‰: deformación de acero en el estado II
• ε_sr1,II = 0.8306 : deformación del acero para el esfuerzo interno de fisura en el estado II
• ε_sr1,I = 0.199 ‰ : deformación del acero para el esfuerzo interno de fisura en el estado I
• Factor de duración de la carga de la acción disponible

${\left(\frac{1}{r}\right)}_{z,m} = \frac{\left({\epsilon }_{sm} - {\epsilon }_c\right)}{d} = \frac{1.0177 + 0.6378}{0.135} = 12.26 \frac{\mathrm{mm}}{\mathrm{m}} = 1.226 · {10}^{-2} {\mathrm{m}}^{-1 }$

A partir de la curvatura media (1 / r) _{z, my} la relación

${\left(\frac{1}{r}\right)}_{z,m} = \frac{M}{I_{y,m} · E}$

la rigidez secante en el nudo correspondiente resulta.

$I_{y,m} · E = \frac{M_y}{{\left(1/r\right)}_{z,m}} = \frac{0.01764}{1.226 · {10}^{-2}} = 1.43883 {\mathrm{MNm}}^2 = 1438.83 {\mathrm{kNm}}^2$

con

• M _y = 17,64 kNm: momento disponible
• (1 / r) _{z, m} = 1,226 ⋅ 10 ^-2 m ^-1 : deformación de acero para la fuerza interna de fisuras en el estado II