W pierwszym piętrze budynku zaprojektowano słup wewnętrzny. Słup jest monolityczny, połączony z belką górną i dolną. W przypadku uproszczonej metody A obliczania słupów z uwagi na warunki pożarowe zgodnie z DIN EN 1992-1-2 wykonano poprawność wyników, a wyniki porównano z [1].
| Materiał | Beton C35/45 | Obliczeniowa wartość wytrzymałości betonu na ściskanie | fcd | 19,900 | N/mm2 |
| Stal zbrojeniowa B500S(B) | Obliczeniowa granica plastyczności | fyd | 434,783 | N/mm2 | |
| Geometria | Konstrukcja | Długość słupa | lkolumna | 4,200 | m |
| Przekrój | Wysokość | h | 200 | mm | |
| Szerokość | b | 200 | mm | ||
| Pole przekroju | Ac | 400 | mm2 | ||
| Obciążenia | Obciążenia stałe | PO1 | Gk | 363,000 | kN |
| PO2 | sk | 30,000 | kN | ||
| PO3 | Qk | 150,000 | kN |
361x
22x
Ustawienia RFEM
- Metoda uproszczona zgodnie z rozdziałem 5 została aktywowana jako metoda obliczeń ognioodporności.
- Stała i przejściowa dla temperatury normalnej wg. to 2.4.2(2) to sytuacja obliczeniowa dla obciążeń ogniowych.
- Współczynnik redukcyjny dla obliczeniowego poziomu obciążenia ηfi wynosi 0,61.
- Wyboczenie giętne ky dla obliczeń odporności ogniowej wynosi 0,5.
Wyniki
- Siły wewnętrzne
decydująca kombinacja obciążeń: 1.35·PO1 + 0.75·PO2 + 1.5·PO3
Siła normalna NEd [kN] RFEM Rozwiązanie analityczne Stosunek 737,550 738,000 1.00
- Długość efektywna i smukłość
'Długość efektywna i smukłość Parametr Opis Jednostka RFEM Rozwiązanie analityczne Stosunek ky Współczynnik długości efektywnej – 1,000 1,000 1.00 l0 Długość efektywna m 4,200 4,200 1.00 l0 Długość efektywna m 4,200 4,200 1.00 n Względna siła normalna – 0,930 0,932 1.00 iy Promień bezwładności – 57,700 57,700 1.00 λ smukłość – 72,746 73,000 0,99
- Wymagane zbrojenie
Parametr Opis Jednostka RFEM Rozwiązanie analityczne Stosunek As,min Minimalne pole przekroju zbrojenia podłużnego cm2 2,540 2,540 1.00 As,req wymagane zbrojenie cm2 12,480 12,400 1.00
- Obliczenia odporności ogniowej Budynek, w którym znajduje się słup, należy do budynku klasy 4. Dlatego wymaganie dla słupa wymaga zachowania odporności ogniowej co najmniej R60. Najpierw minimalny wymiar przekroju według metody uproszczonej A dla słupów wg. z 5.3.2(1), tabela 5.2(a):
Minimalny wymiar przekroju i odległość osi prętów zbrojeniowych wg do 5.3.2(1) tabela 5.2a Parametr Opis Jednostka RFEM Rozwiązanie analityczne Stosunek fi Współczynnik redukcyjny poziomu obciążenia obliczeniowego dla sytuacji pożarowej – 0,610 0,614 1.00 NEd,fi Siła osiowa w przekroju od obciążenia przy obliczeniach z uwagi na warunki pożarowe kN 452,856 453,000 1.00 NRd Nośność słupa kN 798,835 800,000 1.00 μfi Stopień wykorzystania w sytuacji pożarowej kN 0,570 0,566 1.00 bmin,req Wymagany minimalny wymiar przekroju mm 216,7 217,0 1.00 am,req Wymagana odległość minimalna mm 39,3 39,3 1.00
Ponadto określany jest minimalny czas trwania pożaru R. oblicza się ją w następujący sposób:
Do obliczania odporności ogniowej, wyznaczonej na podstawie nośności R,fi :
Dla uproszczenia w literaturze przyjęto, że μfi = ηfi . Z tego względu konieczne jest ponowne obliczenie Rη,fi przy użyciu rzeczywistej wartości μfi, aby móc ją porównać z wynikami z programu RFEM:
| Minimalny czas trwania pożaru wg. do równ. 5,7 | |||||
| Parametr | Opis | Jednostka | RFEM | Rozwiązanie analityczne | Stosunek |
| μfi | Stopień wykorzystania w sytuacji pożarowej | kN | 0,570 | 0,570 | 1.00 |
| ω | Intensywność zbrojenia | – | 0,689 | 0,690 | 1.00 |
| R,fi | Odporność ogniowa wyznaczona na podstawie nośności | – | 35,948 | 35,690 | 1.00 |
| Ra | Odporność ogniowa wyznaczona na podstawie otuliny zbrojenia | – | 16,000 | 16,000 | 1.00 |
| Ri | Odporność ogniowa wyznaczona na podstawie długości wyboczeniowej | – | 27,840 | 27,800 | 1.00 |
| Rb | Odporność ogniowa wyznaczona na podstawie wymiaru przekroju | – | 18,000 | 18,000 | 1.00 |
| Rn | Odporność ogniowa wyznaczona na podstawie liczby prętów | – | 0 | 0 | 1.00 |
| [SCHOOL.SCHOOLORINSTITUTION] | Czas odporności ogniowej | Min. | 83 | 82 | 1,01 |