La structure est composée d'une poutre profilée en I et de deux poutres treillis tubulaires. La structure contient plusieurs imperfections et est chargée par la force Fz. Le poids propre est négligé dans cet exemple. Déterminez les flèches uy et uz ainsi que la rotation axiale φx au point de fin (point 4). L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe.
Le modèle de matériau de Kelvin-Voigt est composé d'un ressort linéaire et d'un amortisseur visqueux connectés en parallèle. Dans cet exemple de vérification, le comportement dans le temps de ce modèle lors du chargement et de la relaxation dans un intervalle de temps de 24 heures est testé. La force constante Fx est appliquée pendant 12 heures et les 12 heures restantes sont le modèle de matériau sans charge (relaxation). La déformation après 12 et 20 heures est évaluée. L'analyse de l'historique de temps avec la méthode linéaire implicite Newmark est utilisée.
Le modèle de matériau Max plastique est composé d'un ressort linéaire et d'un amortisseur visqueux connectés en série. Le comportement de ce modèle dans le temps est testé dans cet exemple. Le modèle de matériau Max plastique est chargé par une force constante Fx. Cette force provoque une déformation initiale grâce au ressort, la déformation s'intensifie ensuite avec le temps à cause de l'amortisseur. La déformation est observée au moment du chargement (20 s) et à la fin de l'analyse (120 s). L'analyse de l'historique de temps avec la méthode linéaire implicite Newmark est utilisée.
Une poutre continue avec quatre travées est chargée par les efforts normaux et les efforts de flexion (placeant ainsi les imperfections). Tous les appuis sont à fourche - le gauchissement est libre. Déterminer les déplacements uy etuz, les moments My, Mz, Mω et MTpri ainsi que la rotation φx. L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe.
Dans cet exemple, nous comparons les longueurs efficaces et le facteur de charge critique, qui peuvent être calculés dans RFEM 6 à l'aide du module complémentaire Stabilité de la structure, avec un calcul manuel. La structure est un portique rigide avec deux poteaux articulés. Ce poteau est chargé par des charges verticales concentrées.
Dans cet exemple, le cisaillement à l'interface entre le béton coulé à différents moments et les armatures correspondantes est déterminé selon la norme DIN EN 1992-1-1. Les résultats obtenus avec RFEM 6 seront comparés au calcul manuel ci-dessous.
Une poutre en béton armé est calculée comme une poutre à deux travées avec un porte-à-faux. La section varie le long du porte-à-faux (section à inertie variable). Les efforts internes, les armatures longitudinales et de cisaillement requises pour l'état limite ultime sont calculés.
Dans cet exemple de vérification, les valeurs de calcul de capacité des efforts tranchants sur les poutres sont calculées selon l'EN 1998-1, 5.4.2.2 et 5.5.2.1 ainsi que les valeurs de calcul de capacité des poteaux en flexion selon 5.2.3.3(2 ). Le système est composé d'une poutre en béton armé à deux travées de 5,50 m de long Cette poutre fait partie d'un système de portique. Les résultats obtenus sont comparés avec ceux de [1].
La rotation axiale du profilé en I est limitée aux deux extrémités à l'aide des appuis à fourche (le gauchissement n'est pas limité). La structure est chargée par deux forces transversales en son centre. Le poids propre est négligé dans cet exemple. Déterminer les flèches maximales de la structure uy,max et uz,max, la rotation maximale φx,max, les moments fléchissants maximaux My,max et Mz,max et les moments de torsion maximaux MT,max, MTpri,max MTsec,max et Mω,max. L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe.
Une barre avec les conditions aux limites données est chargée par un moment de torsion et un effort normal. En négligeant son poids propre, déterminez la déformation de torsion maximale de la poutre ainsi que son moment de torsion interne, défini comme la somme d'un moment de torsion primaire et du moment de torsion causé par l'effort normal. Comparez ces valeurs en supposant ou en négligeant l'influence de l'effort normal. L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe.
Un porte-à-faux est chargé par un moment à son extrémité libre. Déterminez les flèches maximales à l'extrémité libre à l'aide de la théorie du premier ordre et de l'analyse des grandes déformations, ainsi qu'en négligeant le poids propre de la poutre. L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe.
Un porte-à-faux à parois minces d'un profilé QRO est entièrement fixé à l'extrémité gauche et le gauchissement est libre. Le porte-à-faux est soumis à un moment de rotation. Les petites déformations sont considérées et le poids propre est négligé. Déterminez la rotation maximale, le moment primaire, le moment secondaire et le moment de gauchissement. L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe.
Un poteau central a été installé au premier étage d'un bâtiment de trois étages. Le poteau est monolithique avec des poutres supérieures et inférieures. La méthode simplifiée de vérification de la résistance au feu A pour les poteaux selon l'EC2-1-2 a ensuite été vérifiée et les résultats ont été comparés à {%}[#Refer [1]]].
Une poutre est entièrement encastrée (gauchissement limité) à l'extrémité gauche et supportée par un appui à fourche (gauchissement libre) à l'extrémité droite. La poutre est soumise à un moment de torsion, une force longitudinale et une force transversale. Déterminer le comportement du moment de torsion primaire, du moment de torsion secondaire et du moment de gauchissement. L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe (voir la référence).
Un porte-à-faux de profilé en I est supporté à l'extrémité gauche et est chargé par le moment de rotation M. Le but de cet exemple est de comparer l'appui encastré avec l'appui latéral et torsionnel et d'analyser le comportement de certaines valeurs représentatives. La comparaison avec la solution à l'aide de plaques est également effectuée. L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe.
Une structure constituée de treillis profilés en I est soutenue aux deux extrémités par des appuis à ressort et chargée par les efforts transversaux. Le poids propre est négligé dans cet exemple . Déterminez la flèche de la structure, le moment fléchissant, l'effort normal dans des points d'essai donnés et la flèche horizontale de l'appui du ressort.
Dans l'exemple de validation actuel, nous étudions le coefficient de pression du vent (Cp) pour les barres structurelles principales (Cp,ave ) et les barres structurelles secondaires telles que les systèmes de bardage ou de façade (Cp,local ) d'après le NBC 2020 {%}#Références à [1]]] et
Base de données de soufflerie japonaise
pour les bâtiments peu élevés avec une pente de 45 degrés. Dans la partie suivante, nous vous décrivons les paramètres recommandés pour les toitures-terrasses 3D avec des avant-toits pointus.
Une structure en profilé en I est entièrement encastrée à l'extrémité gauche et intégrée dans un support glissant à l'extrémité droite. La structure est composée de deux segments. Le poids propre est négligé dans cet exemple. Déterminer la flèche maximale de la structure uz,max, le moment fléchissant My sur l'extrémité fixe, la rotation &svarphi;2,y du segment 2 et la force de réaction RBz à l'aide de l'analyse géométriquement linéaire et de l'analyse du second ordre. L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe.
La poutre articulée aux deux extrémités est chargée par la force transversale au centre. En négligeant son poids propre et sa rigidité de cisaillement, déterminez la flèche maximale, l'effort normal et le moment au milieu de la travée en supposant les théories du second et du troisième ordre. L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe (voir la référence).