A simply supported beam is loaded by pure bending. Stanovíme kritické zatížení a příslušný součinitel zatížení od boulení.
Boční boulení nosníku v prostém ohybu
,_LC1_LI.jpg?mw=760&hash=e63e31a8657ccf87020998a5ec700f8b3660ef6e)
Stahování
Máte nějaké otázky?
Délka: 00:01:25 min
Databáze znalostí
Délka: 00:02:15 min
Databáze znalostí
Délka: 00:03:57 min
Databáze znalostí
Délka: 00:00:26 min
Délka: 00:02:00 min
Délka: 01:12:05 min
Funkce programu
Délka: 00:00:00 min
Délka: 00:00:00 min
,_LC1_LI.jpg?mw=350&hash=63fa8f314e69d0e0cb39a37725259712c559d025)
,_LC1_LI.jpg?mw=350&hash=63fa8f314e69d0e0cb39a37725259712c559d025)
,_LC1_LI.jpg?mw=350&hash=63fa8f314e69d0e0cb39a37725259712c559d025)
U otevřených průřezů se zatížení kroucením projevuje především sekundárním (vázaným) kroucením, protože St. Venantova tuhost v kroucení je ve srovnání s deplanační tuhostí nízká. Proto jsou zvláště pro analýzu klopení zajímavé výztuhy proti deplanaci v průřezu, protože mohou výrazně omezit natočení. Jako výztuhy jsou vhodné například čelní desky nebo přivařené výztuhy a profily.
V předchozím článku Klopení dřevěných konstrukcí | Příklady 1 jsme na jednoduchých příkladech předvedli praktický postup při stanovení kritického ohybového momentu Mcrit nebo kritického ohybového napětí σcrit pro klopení ohybového nosníku. V tomto příspěvku stanovíme kritický ohybový moment s přihlédnutím k pružnému uložení v důsledku ztužení.
V článku Klopení dřevěných konstrukcí | Teorie přibližujeme teoretická východiska pro analytickou metodu stanovení kritického ohybového momentu Mcrit, respektive kritického ohybového napětí σcrit pro klopení ohybového nosníku. V následujícím příspěvku na příkladech ověříme analytické řešení výsledkem analýzy vlastních čísel.
Štíhlé nosníky namáhané ohybem s velkým poměrem h/b, které jsou zatíženy rovnoběžně s vedlejší osou, jsou náchylné ke ztrátě stability. K tomu dochází v důsledku vybočení tlačené pásnice.
Pomocí volby "Nezávislá síť preferována" v nastavení sítě KP můžete vytvořit síť konečných prvků pro integrované objekty, které jsou na sobě nezávislé. To umožňuje vytvořit výrazně podrobnější a přesnější síť konečných prvků pro jednotlivé objekty, které jsou vzájemně integrovány.
V dialogu „Upravit průřez“ si můžete nechat zobrazit tvary vybočení stanovené metodou konečných pásů (FSM) jako 3D znázornění.
V programech RFEM 6 a RSTAB 9 máte možnost vkládat "Vizuální objekty" jako pomocné objekty. Můžete přitom importovat soubory ve formátech 3ds, stl a obj.
Tyto objekty umožňují lépe pochopit a představit si rozměry konstrukce.
Máte individuální průřezy sloupů nebo složitější geometrie stěn a potřebujete provést posouzení na protlačení?
Žádný problém. V programu RFEM 6 můžete posoudit na protlačení jakékoli tvary průřezů, nejen obdélníkové a kruhové průřezy.
V programu RSTAB jsem definoval počáteční deformaci. Pokud přídavný modul FE-LTB přebírá zatížení, proč ne také imperfekci?
Jaké jsou možnosti programu RFEM 5 nebo RSTAB 8 pro stanovení pružného kritického momentu pro klopení libovolných průřezů, systémů nebo zatížení? Lze tak posuzovat také plochou ocel (konzoly, schodnice z ploché oceli)?
Je možné do posouzení na ohyb zahrnout několik průřezů z různých materiálů, resp. jak mohu použít několik průřezů najednou?
Počítal jsem rám podle teorie druhého řádu. Inspektor říká, že rám není stabilní, protože posouzení na rovinný vzpěr nebylo splněno. Na co si mám dát pozor u analýzy druhého řádu? Jaké moduly potřebuji pro posouzení na klopení?
Je možné v případě izotropního materiálového modelu zohlednit příčný průběh zatížení? | Zdivo | Plastisch Einfluss zu nehmen?
Jak se projeví volba Preferována nezávislá síť konečných prvků v nastavení sítě?
