Opis prac
Belka podparta przegubowo na obu końcach jest obciążona siłą poprzeczną w środku. Pomijając ciężar własny i sztywność na ścinanie, należy określić maksymalne ugięcie, siłę normalną i moment w środku rozpiętości, przyjmując teorię drugiego i trzeciego rzędu. Przykład obliczeniowy oparty jest na przykładzie opracowanym przez Gensichen i Lumpe (patrz odnośnik).
Materiał
|
Stal
|
Moduł sprężystości
|
E
|
210000,000
|
MPa
|
Moduł ścinania
|
ν
|
81000,000
|
MPa
|
Granica plastyczności
|
fy
|
355,000
|
MPa
|
Geometria
|
Belka
|
obwiednia
|
[CONTACT.E-MAIL-SALUTATION]
|
8,000
|
m
|
Wysokość
|
H
|
0,400
|
m
|
Szerokość
|
b
|
0,180
|
m
|
Grubość środnika
|
s
|
0,010
|
m
|
Grubość półki
|
t
|
0,014
|
m
|
Obciążenie
|
Siła poprzeczna
|
F
|
215,000
|
kN
|
Rozwiązanie analityczne
Rozwiązanie analityczne nie jest dostępne. Jako odniesienie przyjmuje się wyniki z oprogramowania S3D.
Ustawienia RFEM i RSTAB
- Modelowany w wersji RFEM 5.32, RSTAB 8.32 i RFEM 6.02, RSTAB 9.02
- Rozmiar elementu wynosi lFE = 0,800 m
- Typ elementu to pręt
- Zastosowano izotropowy liniowo sprężysty model materiałowy
- Sztywność prętów na ścinanie jest dezaktywowana
Wyniki
Analiza drugiego rzędu
|
S3D
|
RFEM 6
|
Stosunek
|
RSTAB 9
|
Stosunek
|
uz1 (L/2) [mm]
|
47,3
|
47,3
|
1,000
|
47,3
|
1,000
|
My (L/2) [kNm]
|
430
|
430
|
1,000
|
430
|
1,000
|
N(L/2) [kN]
|
0
|
0
|
-
|
0
|
-
|
Analiza drugiego rzędu
|
S3D
|
RFEM 5
|
Stosunek
|
RSTAB 8
|
Stosunek
|
uz1 (L/2) [mm]
|
47,3
|
47,3
|
1,000
|
47,3
|
1,000
|
My (L/2) [kNm]
|
430
|
430
|
1,000
|
430
|
1,000
|
N(L/2) [kN]
|
0
|
0
|
-
|
0
|
-
|
Analiza dużych deformacji
|
S3D
|
RFEM 6
|
Stosunek
|
RSTAB 9
|
Stosunek
|
uz1 (L/2) [mm]
|
46,4
|
46,4
|
1,000
|
46,4
|
1,000
|
My (L/2) [kNm]
|
423
|
423
|
1,000
|
423
|
1,000
|
N(L/2) [kN]
|
147
|
147
|
1,000
|
147
|
1,000
|
Analiza dużych deformacji
|
S3D
|
RFEM 5
|
Stosunek
|
RSTAB 8
|
Stosunek
|
uz1 (L/2) [mm]
|
46,4
|
46,4
|
1,000
|
46,4
|
1,000
|
My (L/2) [kNm]
|
423
|
423
|
1,000
|
423
|
1,000
|
N(L/2) [kN]
|
147
|
147
|
1,000
|
147
|
1,000
|