Le coefficient de sensibilité du déplacement entre étages θ est fourni dans l’EN 1998-1, 2.2.2 et 4.4.2.2 afin d’évaluer s'il est également nécessaire de considérer l'analyse du second ordre dans une analyse dynamique. Il peut être calculé et analysé avec RFEM 6 et RSTAB 9.
Les clauses 2.2.2 et 4.4.2.2 de l'EN 1998-1 requièrent le calcul en considérant la théorie du second ordre (effet P-Δ) pour la vérification à l'ELU. Cet effet ne doit être pris en compte que si le coefficient de sensibilité du déplacement entre étages θ est inférieur à 0,1.
La direction du vent joue un rôle crucial dans les résultats des simulations de mécanique des fluides numérique (CFD) et dans le calcul des structures des bâtiments et des infrastructures. C'est un facteur déterminant pour évaluer comment les forces de vent interagissent avec les structures, influencent la distribution des pressions de vent et, par conséquent, les réponses des structures. Connaître l'impact de la direction du vent est essentiel pour développer des calculs qui peuvent supporter des forces de vent variables, garantissant ainsi la sécurité et la durabilité des structures. Simplifiée, la direction du vent aide à affiner de la simulation CFD et à orienter les principes de calcul des structures afin d'obtenir des performances optimales et une résistance aux effets induits par le vent.
Lorsqu'une dalle en béton est posée sur la semelle supérieure, son effet est comparable à un appui latéral (structure mixte), ce qui évite les problèmes de stabilité de type déversement. Si la distribution du moment fléchissant est négative, la semelle inférieure est comprimée et la semelle supérieure est en traction. Si l'appui latéral n'est pas suffisant en raison de la rigidité de l'âme, l'angle entre la semelle inférieure et la ligne de coupe de l'âme est variable, de sorte qu'il existe une possibilité de flambement par distorsion de la semelle inférieure.
Dans RFEM 6, les résultats pour les nœuds du maillage EF sont déterminés à l'aide de la méthode des éléments finis. Pour que la distribution des efforts internes, des déformations et des contraintes soit continue, ces valeurs nodales sont lissées par un processus d'interpolation. Dans cet article, nous vous présentons et comparons les différents types de lissage que vous pouvez utiliser à cette fin.
Les conditions aux limites d'une barre influencent considérablement le moment critique élastique pour le déversement Mcr. Le programme utilise un modèle de plan avec quatre degrés de liberté pour sa détermination. Les coefficients kz et kw correspondants peuvent être définis séparément pour les sections conformes à la norme. Cela vous permet de décrire les degrés de liberté disponibles aux deux extrémités de barre en fonction des conditions d'appui.
Le calcul de verres isolants verticaux nécessite l'attribution de charges différentes aux couches individuelles composants l'ensemble du vitrage. Une telle démarche ce produit, par exemple, avec les actions simultanées des charges de vent et de la protection antichute.
L'Annexe allemande de l'EN 1992-1-1, l'addition nationale NCI à l'article 9.2.1.2 (2), recommande de disposer les armatures de traction dans la dalle de compression des sections de poutre en T sur une largeur maximale correspondant à moitié d'une largeur efficace de semelle calculée beff, i selon l'expression (5,7a).
Für die Erfassung der maßgebenden Schnittgrößen einer Platte wird häufig eine schachbrettartige Belastung aufgebracht. Damit die Fläche nicht in die einzelnen Lastabschnitte unterteilt werden muss, wird meist eine Belastung mittels freier Rechtecklasten vorgenommen. Bei vielen Lasten kann die normale Lastdarstellung etwas unübersichtlich werden.
Outre les règles de combinaison de base de l'EN 1990, d'autres conditions de combinaison sont définies dans l'EN 1991-2 pour les actions sur les ponts routiers. RFEM et RSTAB permettent de générer automatiquement des combinaisons. Cette option peut être activée dans les données de base lors de la sélection de la norme EN 1990 + EN 1991-2. Les coefficients partiels de sécurité et les coefficients relatifs aux combinaisons en fonction de la catégorie d'action sont prédéfinis lors de la sélection de l'Annexe Nationale.
Cet article technique analyse les effets de la rigidité des assemblages sur la distribution des efforts internes dans une structure et sur le calcul de ces assemblages avec un exemple de portique en acier à deux niveaux et à deux pans.
Les modules additionnels RF-STABILITY ou RSBUCK permettent d'effectuer des analyses de valeurs propres pour les structures filaires afin de déterminer les coefficients de longueur de flambement. Les coefficients de longueur efficace peuvent ensuite être utilisés pour l'analyse de stabilité.
La version précédente de l'Eurocode 1991-1-3 ne contenait aucune recommandation sur la distribution des charges de neige sur les installations solaires thermiques et photovoltaïques sur des toitures. Il y est simplement indiqué de distribuer les charges selon les règles du génie civil. L'Annexe Nationale allemande DIN EN 1991-1-3/NA:2019-04 contient pour la première fois des règles spécifiques sur ce sujet.
Certains diagrammes peuvent sembler peu plausibles lors de l'évaluation des forces d'appui linéiques. Les résultats indiquent notamment des réactions d'appui parfois inattendues pour les charges variables aux emplacements ayant également un appui nodal, aux points de division et aux bords des lignes supportées. La fonction de distribution linéaire lissée dans le Navigateur de projet - Affichage ne permet pas toujours d'obtenir le diagramme de résultats attendu.
La déformation admissible doit elle aussi être prise en compte lors de la vérification à l'ELS. Le calcul de la déformation des composants en béton armé dépend de la fissuration de la section observée sous la charge appliquée. Le coefficient de distribution ζ est le principal paramètre de contrôle dans RF-CONCRETE Deflect.
Si la charge de vent pour les bâtiments ou les structures doit être déterminée par la supposition simultanée des pressions aérodynamiques et les coefficients de succion des faces du bâtiment au vent et sous le vent, la corrélation entre les pressions aérodynamiques au vent et sous le vent (zones D et E) peut devoir être pris en considération.
Cet article présente un exemple simple de structure pylône pour expliquer la détermination du chargement dû au vent comme fonction de remplissage du pylône.
Mit DUENQ lassen sich Querschnittswerte und Spannungen von beliebigen Profilen berechnen. Sind Flansch oder Steg durch Schraubenlöcher geschwächt, kann dies durch die Verwendung von Nullelementen abgebildet werden. Die Spannungen werden im Anschluss mit den abgeminderten Querschnittswerten neu berechnet. Ein besonderes Augenmerk ist hierfür auf die Schubspannungen zu legen. Diese werden standardmäßig im Bereich der Nullelemente zu Null gesetzt. Berechnet man die Schubspannungen mit den abgeminderten Querschnittswerten und ohne weitere Anpassung erneut, stellt sich heraus, dass das Integral der Schubspannungen nicht mehr gleich der angesetzten Querkraft ist. Wie sich daher die Schubspannung im Detail berechnet, soll im folgenden Beispiel aufgezeigt werden.
Dans le cas d'une grande quantité d'armatures, il peut être utile de évaluer les armatures longitudinales d'une poutre, c'est-à-dire : réduction. La classification correspond à la distribution des efforts de traction. Avec RF-CONCRETE Members et CONCRETE, vous pouvez définir la réduction de l'armature, qui sera considérée dans l'armature proposée automatiquement pour l'armature longitudinale. Lors de la détermination de cette proposition d'armature, il est nécessaire de s'assurer que l'enveloppe de l'effort de traction agissant puisse être absorbée.
Le vent est la seule charge climatique agissant sur toute forme de structure dans tous les pays au monde, contrairement à la neige. Son ampleur varie selon sa localisation géographique. C’est l’une des raisons principales qui justifient aujourd’hui dans les normes, le découpage régional (zone de vent) et la considération de l’altitude, ainsi que la variation des pressions dynamiques en fonction de la hauteur au-dessus du sol pour un site "normal", sans effet de masque.
Le module additionnel RF-PUNCH Pro permet de réaliser des vérifications de résistance au poinçonnement selon EN 1992-1-1 [1]. Neben den Nachweisen an Einzelstützen können in RF-STANZ Pro auch Wandenden und Wandecken analysiert werden.An dieser Stelle ist auch auf einen früheren Fachbeitrag zu RF-STANZ Pro hinzuweisen, in welchem die Ermittlung der Durchstanzlast an Wandenden und Wandecken beschrieben wird.
Pour la vérification de l’état limite de service selon la section 6.6 de l’Eurocode EN 1997-1, l’affaissement de la fondation superficielle doit être calculé. RF-/FOUNDATION Pro vous permet d’effectuer le calcul d’affaissement pour une fondation simple. Dabei kann zwischen der Setzungsberechnung für ein schlaffes oder starres Fundament gewählt werden. En définissant un profil de sol, vous pouvez considérer plusieurs couches de sol au-dessous de la base de fondation. Les résultats de l’affaissement et la distribution de contrainte de contact avec le sol sont affichés graphiquement et dans les tableaux pour un aperçu claire et rapide de la vérification effectuée. En complément à la vérification de l’affaissement de la fondation dans RF-/FOUNDATION Pro, l’analyse structurelle détermine les constantes de ressort d’appui représentatives qui peuvent être exportées dans le modèle structurel de RFEM ou RSTAB.
L’analyse pushover est un calcul non linéaire réalisé dans le cadre de l’analyse sismique des structures. La distribution de charge est déduite à partir du calcul dynamique des charges équivalentes. Les charges sont progressivement augmentées jusqu'à la rupture de la structure. Le comportement non linéaire d’un bâtiment est en général représenté avec des articulations plastiques.
S’il s’agit d’assemblages en traction avec taquets sujets à un chargement unilatéral, les barres externes (bois latéraux) sont chargées avec un moment de flexion supplémentaire à cause de la distribution excentrée de charges. Dieser Umstand wird jedoch in EN 1995-1-1 nicht erwähnt und wurde zum Beispiel im Nationalen Anhang zu DIN EN 1995-1-1 durch eine Abminderung der Zugfestigkeit berücksichtigt. La réduction dépend de la résistance des fixations.
RFEM et RSTAB offrent la possibilité de créer des Annexes Nationales avec des facteurs partiels de sécurité et des coefficients de combinaisons définis par l'utilisateur. Elles peuvent également être transférées sur d'autres ordinateurs.
Il existe des structures de poutres composées comme des conteneurs empilés ou barres télescopiques escamotées où les efforts dans l’assemblage entre les composants sont transférés par friction. La capacité portante de charge d’un tel assemblage dépend de l’effort normal efficace perpendiculaire au plan de friction et des coefficients de friction entre les deux surfaces de friction. Plus les surfaces de friction sont comprimées, plus de force de cisaillement horizontale peut être transféré par les surfaces de friction (friction statique).
Pour la vérification à l'état limite ultime, les sections 2.2.2 et 4.4.2.2 [1] de l'EN 1998-1 requièrent le calcul en considérant la théorie du second ordre (effet P-Δ). Cet effet ne doit être pris en compte que si le coefficient de sensibilité du déplacement entre étages θ est inférieur à 0,1.