Opis
Przykład pokazuje weryfikację lokalnego wprowadzenia obciążeń zgodnie z DIN EN 1993-1-3:2010-12 [1], sekcja 6.1.7 dla belki jednopolowej narażonej na ssanie wiatru. Przekrój składa się z zimnogiętego profilu C z usztywnieniami krawędzi. Model oparty jest na przykładzie 1.2.2 z [2].
| Materiał | Moduł sprężystości | E | 210000,00 | N/mm² | |
| Współczynnik Poissona | ν | 0,30 | |||
| Moduł sprężystości poprzecznej | G | 80769,23 | N/mm² | ||
| Podstawowa granica plastyczności S235 | fyb | 235,00 | N/mm² | ||
| Partialny współczynnik bezpieczeństwa dla odporności elementu na utratę stateczności | γM1 | 1,10 | |||
| Geometria | System | Długość belki | L | 4500,00 | mm |
| Długość sztywnego wprowadzenia obciążenia | ss | 90,00 | mm | ||
| Przekrój | Wysokość | h | 180,00 | mm | |
| Szerokość | b | 65,00 | mm | ||
| Grubość | t | 1,46 | mm | ||
| Promień wewnętrzny | ri | 4,00 | mm | ||
| Wysokość usztywnienia | c | 20,00 | mm | ||
| Obciążenia obliczeniowe | Ssanie wiatru | qEd | 0,75 | kN/m | |
Ustawienia RFEM
Modelowano w RFEM 6.11.0011 Teoria I rzędu Izotropowy liniowo-sprężysty model materiałowy
Wyniki
| Wartość porównawcza | Literatura | RFEM 6 | Odchylenie |
| Obciążalność środnika pod lokalnym wprowadzeniem obciążenia Rw,Rd według (6.15a) | 3,80 kN | 3,80 kN | 0,00 % |
