Požadavkům na pruty se věnujeme v samostatném příspěvku KB 001767 | Posouzení momentových rámových prutů podle AISC 341-16 v programu RFEM 6 .
Podrobnější informace o zadání konfigurace pro seizmicitu najdeme v příspěvku KB 001761 | Seizmické posouzení podle AISC 341 v programu RFEM 6 .
Požadavky na spoj
"Seizmické požadavky" zahrnují požadovanou pevnost v ohybu a požadovanou smykovou pevnost spoje nosníku na sloup. Jsou uvedeny v záložce Přípoj momentového rámu po prutech. Pro pevnost spoje nejsou k dispozici detaily posudku. Rovnice a odkazy na normy jsou ale uvedeny. Symboly a definice jsou shrnuty v následující tabulce (obrázek 1).
AISC Seismic Design Manuál - Příklad 4.3.7 Posouzení šroubových pásnicových desek SMF (BFP)
Pro jednoduchost model v programu RFEM představuje pouze jeden rám místo celé budovy použité v AISC příkladu (obrázek 2). Tíhové zatížení nosníku = 1,15 kip/ft.
Číslování kroků se v tomto příkladu řídí návrhem krok za krokem v AISC 358-16, odstavec 7.6 [3].
Krok 1. Výpočet pravděpodobného maximálního momentu v místě plastického kloubu Mpr
| yM5 | Dílčí součinitel spolehlivosti |
| Mop,i,Rd | Návrhová momentová únosnost styčníku při ohybu z roviny nosníku i |
| ν | Kinematická viskozita |
| D | konstanta |
| ωD | vlastní kruhová frekvence |
Kroky 2 až 5 obsahují požadavky na šrouby a jsou mimo rozsah addonu Posouzení ocelových konstrukcí.
Krok 6. Výpočet smykových sil v místě plastického kloubu v kloubu, Vpr + Vg
| Vpr |
Smyk je nutný k vytvoření maximálního pravděpodobného momentu v plastickém kloubu Vpr = 2Mpr/Lh
|
| Vg |
Smyk od tíhového zatížení v místě plastického kloubu Vg = wu Lh/2
|
| Mpr | Pravděpodobný maximální moment v místě plastického kloubu |
| p10 | Maximální vrcholný přetlak při vzdálené explozi (Kinney & Graham) [kPa] |
| Z | Redukovaná vzdálenost [m/kg1/3] pro Z > 2,8 |
Krok 7. Stanovení očekávaného momentu na čele pásnice sloupu, Mf
| α | Tvarový součinitel |
| td | Doba trvání kladné fáze tlakové vlny |
| cr- | Součinitel odrazu pro podtlak |
| t~d | Virtuální doba trvání kladné fáze tlakové vlny |
| B | Oblast integrace |
Výše uvedená rovnice zanedbává tíhové zatížení na malé části nosníku mezi plastickým kloubem a čelní stranou sloupu (1,15 kip/ft*1,875 ft = 2,16 kips*22,5 in = 48,6 k-in). Tuto hodnotu je možné zahrnout [3].
Krok 14. Výpočet požadované smykové pevnosti na čele sloupu Vu
Požadovaná smyková pevnost na čele sloupu se použije pro posouzení smykového spoje stojiny a sloupu (jedno-deskového).
| pr0(t) | Model zatížení pro kompletní průběh odrazného tlaku v čase |
| p4(t) | Funkce zatížení, exponenciální (podle Friedlandera) |
| y | Kolmá vzdálenost osy z od prvku dA |
| Fy | Mez kluzu |
| MC | Absolutní hodnota momentu v bodě tří čtvrtin nevyztuženého segmentu |
Přesněji řečeno, výše uvedený výpočet ukazuje Vg, které se uvažuje na čelní straně sloupu místo na střednici (jak ukazuje AISC příklad [2]). Drobný rozdíl je patrný ve smykových diagramech (obrázek 3).
Hodnoty získané z výše uvedených vzorců lze porovnat s výsledkem programu RFEM v sekci „Požadavky na seizmicitu“ (obrázek 1). Malé nesrovnalosti jsou způsobeny zaoblením. Výsledek lze také zahrnout do tiskového protokolu (obrázek 4).
Podrobný postup při posouzení šroubů, pásnicových desek, jednoduchých, průběžných a zdvojených desek není obsahem tohoto článku. Proto byly v tomto článku vynechány kroky pro tato posouzení.
Uvedeny jsou zde také momentové a smykové požadavky na základě nejhoršího případu kombinací zatížení s navýšenou pevností ΩoM a ΩoV. Pro posouzení běžných momentových rámů (OMF) patří k potenciálně omezujícím aspektům pevnosti přípoje seizmické zatížení s navýšením pevnosti [AISC Seismic Design Manual, Kapitola 4.2 (b)].
.png?mw=600&hash=49b6a289915d28aa461360f7308b092631b1446e)
