W tym przykładzie obliczeniowym obliczane są wartości nośności sił tnących na belkach zgodnie z EN 1998-1, 5.4.2.2 i 5.5.2.1 oraz nośność słupów przy zginaniu zgodnie z 5.2.3.3(2 ). System składa się z dwuprzęsłowej belki żelbetowej o rozpiętości 5,50 m. Belka jest częścią układu ramowego. Otrzymane wyniki są porównywane z wynikami w [1].
| Materiał | Beton C20/25 | Moduł sprężystości | E | 30000 | N/mm2 |
| Obliczeniowa wartość wytrzymałości betonu na ściskanie | fcd | 11.333 | N/mm2 | ||
| Stal zbrojeniowa B400S(C) | Moduł sprężystości | Es | 200000.000 | N/mm2 | |
| Obliczeniowa granica plastyczności | fyd | 347.826 | N/mm2 | ||
| Geometria | Konstrukcja | Długość belek | lb | 5,500 | m |
| Długość słupów | lc | 4.000 | m | ||
| Przekrój belki | Wysokość | h | 550 | mm | |
| Szerokość | b | 300 | mm | ||
| Otulina betonowa | cnom | 20 | mm | ||
| Przekrój słupów | Wysokość | h | 500 | mm | |
| Szerokość | b | 300 | mm | ||
| Otulina betonowa | cnom | 22 | mm | ||
| Obciążenia | Obciążenia stałe | obciążenie stałe | PO1 | 10.875 | kN/m |
| obciążenie stałe | PO1 | 571.900 | kN | ||
| obciążenie stałe | PO1 | 158,650 | kN | ||
| Obciążenia użytkowe | obciążenie użytkowe | PO2 | 20.000 | kN/m | |
| Obciążenia dynamiczne | Modalne | PO3 | |||
| Spektrum odpowiedzi | PO4 |
Ustawienia RFEM
- klasa ciągliwości modelu jest ustawiona na wysoką ciągliwość (DCH)
Wyniki
- Reguła nośności na ścinanie - Wartości obliczeniowe nośności sił tnących na belkach wg. EN 1998-1, 5.4.2.2 i EN 1998-1, 5.5.2.1
<br/> Została zweryfikowana reguła nośności na ścinanie dla pręta 11 w licu podpór A (x=0,0 m) i B (x=5,1 m).
<br />Reguła nośności na ścinanie- wartości obliczeniowe sił tnących na belkach wg EN 1998-1, 5.4.2.2 i EN 1998-1, 5.5.2.1 Parametry Opis prac Jednostka rfem Rozwiązanie referencyjne Stosunek M+Rd,1,y Dodatnia nośność przy zginaniu (ugięcie) na początku pręta [kNm] 119.914 118.700 1,01 M-Rd,1,y Ujemna nośność na zginanie na początku pręta [kNm] -86,529 -85,800 1,01 M+Rd,2,y Dodatnia nośność przy zginaniu (ugięcie) na końcu pręta [kNm] 120.247 118.700 1,01 M-Rd,2,y Ujemna nośność na zginanie na końcu pręta [kNm] -170.848 -168,800 1,01 lcl Rozpiętość w świetle belki [m] 5.100 5.100 1,00 VA,g+ψ2 q,max Siła tnąca od obciążeń quasi-stałych dla belki swobodnie podpartej w licu podpory A [kN] 53,550 53,550 1,00 V-A,Ed,max,z Siła tnąca odpowiadająca maksymalnemu ujemnemu momentowi na końcu w kierunku z [kN] -14,878 -14.100 1,06*) V+A,Ed,max,z Siła tnąca odpowiadająca maksymalnemu momentowi dodatniemu na końcu w kierunku z [kN] 102,213 101.670 1,01 ζ1,max - Stosunek obliczeniowych sił tnących V-Ed,max/V+Ed,max
[-] -0.146 -0,139 1,05 VB,g+ψ2 q,max Siła tnąca od obciążeń quasi-stałych dla belki swobodnie podpartej w licu podpory B [kN] 53,550 53,550 1,00 V-B,Ed,min,z Siła tnąca odpowiadająca minimalnemu momentowi ujemnemu na końcu w kierunku z [kN] -121.978 -121,200 1,01 V+B,Ed,min,z Siła tnąca odpowiadająca minimalnemu momentowi dodatniemu na końcu w kierunku z [kN] -4,887 -5.430 0,90*) ζ2,min - Stosunek obliczeniowych sił tnących V+Ed,min/V-Ed,min
[-] -0,040 -0,045 0,90
*) Bezwzględna różnica między tymi wynikami wynosi mniej niż 1 kN.
- Reguła nośności na zginanie - Obliczanie nośności słupów przy zginaniu wg. wg EN 1998-1, 5.2.3.3(2)
&Obliczana jest reguła nośności na zginanie na licu podpór na początku pręta słupa 5.
Reguła nośności na zginanie - Obliczanie nośności słupów przy zginaniu wg. wg EN 1998-1, 5.2.3.3(2) Parametry Opis prac Jednostka rfem Rozwiązanie referencyjne Stosunek M+Rd,c,1,y,5 Dodatnia nośność przy zginaniu słupa 5 [kNm] -294.602 -281.000 1,05 M+Rd,c,1,y,2 Dodatnia nośność przy zginaniu słupa 2 [kNm] -300.046 -295.000 1,02 ΣM+Rd,c,1,y Suma nośności przy zginaniu słupów w węźle 1 (węzeł początkowy) słupa 5 [kNm] -594.648 -576.000 1,03 M-Rd,b,1,y,11 Ujemna nośność przy zginaniu pręta 11 (lewa strona) węzła [kNm] -170.848 -168,800 1,01 M-Rd,b,1,y,12 Ujemna nośność przy zginaniu pręta belki 12 (prawa strona) węzła [kNm] -120.866 -118.700 1,02 ΣM-Rd,b,y Suma nośności belek przy zginaniu w węźle B [kNm] -291,714 -287,500 1,01 η+y Stosunek warunku projektowego nośności dodatnich [-] 0.638 0,649 0.98
