W tym przykładzie obliczeniowym obliczane są wartości nośności sił tnących na belkach zgodnie z EN 1998-1, 5.4.2.2 i 5.5.2.1 oraz nośność słupów przy zginaniu zgodnie z 5.2.3.3(2 ). System składa się z dwuprzęsłowej belki żelbetowej o rozpiętości 5,50 m. Belka jest częścią układu ramowego. Otrzymane wyniki są porównywane z wynikami w [1].
| Materiał | Beton C20/25 | moduł sprężystości | E | 30000 | N/mm2 |
| Obliczeniowa wartość wytrzymałości betonu na ściskanie | fcd | 11,333 | N/mm2 | ||
| Stal zbrojeniowa B400S(C) | moduł sprężystości | Es | 200000,000 | N/mm2 | |
| Obliczeniowa granica plastyczności | fyd | 347,826 | N/mm2 | ||
| Geometria | Konstrukcja | Długość belek | lb | 5,500 | m |
| Długość słupów | lc | 4,000 | m | ||
| Przekrój belki | Wysokość | h | 550 | mm | |
| Szerokość | b | 300 | mm | ||
| Otulina betonowa | cnom | 20 | mm | ||
| Przekrój słupów | Wysokość | h | 500 | mm | |
| Szerokość | b | 300 | mm | ||
| Otulina betonowa | cnom | 22 | mm | ||
| Obciążenia | Obciążenia stałe | obciążenie stałe | PO1 | 10,875 | kN/m |
| obciążenie stałe | PO1 | 571,900 | kN | ||
| obciążenie stałe | PO1 | 158,650 | kN | ||
| Obciążenia użytkowe | obciążenie użytkowe | PO2 | 20,000 | kN/m | |
| Obciążenia dynamiczne | Modalne | PO3 | |||
| Spektrum odpowiedzi | PO4 |
Ustawienia RFEM
- klasa ciągliwości modelu jest ustawiona na wysoką ciągliwość (DCH)
Wyniki
- Reguła nośności na ścinanie - Wartości obliczeniowe nośności sił tnących na belkach wg. EN 1998-1, 5.4.2.2 i EN 1998-1, 5.5.2.1
<br/> Wykonywana jest reguła nośności na zginanie na styku podpór A i B.
Reguła nośności na ścinanie- wartości obliczeniowe sił tnących na belkach wg EN 1998-1, 5.4.2.2 i EN 1998-1, 5.5.2.1 Parametry Opis prac Jednostka RFEM Rozwiązanie referencyjne Stosunek M+Rd,1,y Dodatnia nośność (ugięcie) pręta w początkowym przekroju [kNm] 119,301 118,700 1.00 M-Rd,1,y Ujemna nośność pręta na zginanie przy zginaniu [kNm] 86,096 85,800 1.00 M+Rd,2,y Dodatnia (ugięcie) nośność na zginanie pręta w przekroju końcowym [kNm] 119,290 118,700 1.00 M-Rd,2,y Ujemna nośność na zginanie pręta w przekroju końcowym [kNm] 169,321 168,800 1.00 lcl Rozpiętość belki w świetle [m] 5,100 5,100 1.00 VA,g+ψ2 q,max Siła tnąca od obciążeń quasi-stałych dla belki swobodnie podpartej w licu podpory A [kN] 53,550 53,550 1.00 V-A,Ed,max,z Siła tnąca odpowiadająca maksymalnemu ujemnemu momentowi na końcu w kierunku z [kN] -14,361 -14,100 1,02 V+A,Ed,max,z Siła tnąca odpowiadająca maksymalnemu momentowi dodatniemu na końcu w kierunku z [kN] 101,876 101,670 1.00 ζ1,max Stosunek obliczeniowych sił tnących V-Ed,max/V+Ed,max dla kombinacji wyników [-] -0.141 -0,139 1,01 VB,g+ψ2 q,max Siła tnąca od obciążeń quasi-stałych dla belki swobodnie podpartej w licu podpory B [kN] 53,550 53,550 1.00 V-B,Ed,min,z Siła tnąca odpowiadająca minimalnemu momentowi ujemnemu na końcu w kierunku z [kN] -121.461 -121.200 1.00 V+B,Ed,min,z Siła tnąca odpowiadająca minimalnemu momentowi dodatniemu na końcu w kierunku z [kN] -5.224 -5.430 0,96 ζ2,min Stosunek obliczeniowych sił tnących V+Ed,min/V-Ed,min dla kombinacji wyników [-] -0,043 -0,045 0,95
- Reguła nośności na zginanie - Obliczanie nośności słupów przy zginaniu wg. wg EN 1998-1, 5.2.3.3(2)
<br/>Reguła nośności na zginanie - Obliczanie nośności słupów przy zginaniu wg. wg EN 1998-1, 5.2.3.3(2) Parametry Opis prac Jednostka RFEM Rozwiązanie referencyjne Stosunek M-Rd,c,y,9 Nośność słupa 9 na zginanie przy podporze B [kNm] -286.909 -281,000 1,02 M-Rd,c,y,6 Nośność słupa 6 na zginanie przy podporze B [kNm] -293.171 - 295 000 0,99 ΣM-Rd,c,y Suma nośności przy zginaniu słupów w węźle B [kNm] -580.080 -576.000 1.00 M+Rd,b,y,1 Dodatnia nośność przy zginaniu pręta 1 po lewej stronie węzła B [kNm] -169.321 -168,800 1.00 M+Rd,b,y,2 Nośność na moment dodatni pręta 2 po prawej stronie węzła B [kNm] -119.804 -118.700 1,01 ΣM-Rd,b,y Suma nośności przy zginaniu belek w węźle B [kNm] -289.125 -287.500 1,02 η+y Stopień wykorzystania nośności dodatnich [-] 0,648 0,649 0,99
