V tomto verifikačním příkladu jsou vypočteny kapacitní návrhové hodnoty smykových sil na nosnících podle EN 1998-1, 5.4.2.2 a 5.5.2.1 a kapacitní návrhové hodnoty sloupů v ohybu podle 5.2.3.3(2). Systém se skládá ze železobetonového nosníku o dvou polích s délkou pole 5,50 m. Nosník je součástí rámového systému. Získané výsledky jsou porovnány s výsledky v [1].
| Materiál | Beton C20/25 | Modul pružnosti | E | 30000 | N/mm2 |
| Návrhová hodnota pevnosti betonu v tlaku | fcd | 11.333 | N/mm2 | ||
| Betonářská ocel B400S(C) | Modul pružnosti | Es | 200000.000 | N/mm2 | |
| Návrhová mez kluzu | fyd | 347.826 | N/mm2 | ||
| Geometrie | Konstrukce | Délka nosníku | lb | 5.500 | m |
| Délky sloupů | lc | 4.000 | m | ||
| Průřezy nosníku | Výška | h | 550 | mm | |
| Šířka | b | 300 | mm | ||
| Krytí výztuže | cnom | 20 | mm | ||
| Průřezy sloupů | Výška | h | 500 | mm | |
| Šířka | b | 300 | mm | ||
| Krytí výztuže | cnom | 22 | mm | ||
| Zatížení | Stálá zatížení | Vlastní tíha | LC1 | 10.875 | kN/m |
| Vlastní tíha | LC1 | 571.900 | kN | ||
| Vlastní tíha | LC1 | 158.650 | kN | ||
| Nahodilá zatížení | Užitné zatížení | LC2 | 20.000 | kN/m | |
| Dynamická zatížení | Modální | LC3 | |||
| Spektrum odezvy | LC4 |
Nastavení RFEMu
- třída duktility modelu je nastavena na vysokou duktilitu (DCH)
Výsledky
- Kapacitní podmínka pro smyk - Kapacitní návrhové hodnoty smykových sil na nosnících dle EN 1998-1, 5.4.2.2 a EN 1998-1, 5.5.2.1
Posouzení kapacitní podmínky pro smyk se provádí pro prut 11 v líci podpor A (x=0,0 m) a B (x=5,1 m).
Kapacitní podmínka pro smyk- Kapacitní návrhové hodnoty smykových sil na nosnících dle EN 1998-1, 5.4.2.2 a EN 1998-1, 5.5.2.1 Parametr Popis Jednotka RFEM Referenční řešení Poměr M+Rd,1,y Kladná (sagging) momentová únosnost na začátku prutu [kNm] 119.914 118.700 1.01 M-Rd,1,y Záporná (hogging) momentová únosnost na začátku prutu [kNm] -86.529 -85.800 1.01 M+Rd,2,y Kladná (sagging) momentová únosnost na konci prutu [kNm] 120.247 118.700 1.01 M-Rd,2,y Záporná (hogging) momentová únosnost na konci prutu [kNm] -170.848 -168.800 1.01 lcl Světlé rozpětí nosníku [m] 5.100 5.100 1.00 VA,g+ψ2q,max Smyková síla od kvazistálých zatížení pro prostě podepřený nosník v líci podpory A [kN] 53.550 53.550 1.00 V-A,Ed,max,z Smyková síla odpovídající maximálnímu zápornému koncovému momentu ve směru z [kN] -14.878 -14.100 1.06*) V+A,Ed,max,z Smyková síla odpovídající maximálnímu kladnému koncovému momentu ve směru z [kN] 102.213 101.670 1.01 ζ1,max Poměr návrhových smykových sil V-Ed,max / V+Ed,max [-] -0.146 -0.139 1.05 VB,g+ψ2q,max Smyková síla od kvazistálých zatížení pro prostě podepřený nosník v líci podpory B [kN] 53.550 53.550 1.00 V-B,Ed,min,z Smyková síla odpovídající minimálnímu zápornému koncovému momentu ve směru z [kN] -121.978 -121.200 1.01 V+B,Ed,min,z Smyková síla odpovídající minimálnímu kladnému koncovému momentu ve směru z [kN] -4.887 -5.430 0,90*) ζ2,min Poměr návrhových smykových sil V+Ed,min / V-Ed,min [-] -0.040 -0.045 0.90
*) Absolutní rozdíl mezi těmito výsledky je menší než 1 kN.
- Kapacitní podmínka pro ohyb - Kapacitní návrh sloupů v ohybu dle EN 1998-1, 5.2.3.3(2)
Posouzení kapacitní podmínky pro ohyb se provádí v líci podpor na začátku prutu sloupu 5.
Kapacitní podmínka pro ohyb - Kapacitní návrh sloupů v ohybu dle EN 1998-1, 5.2.3.3(2) Parametr Popis Jednotka RFEM Referenční řešení Poměr M+Rd,c,1,y,5 Kladná momentová únosnost sloupu 5 [kNm] -294.602 -281.000 1.05 M+Rd,c,1,y,2 Kladná momentová únosnost sloupu 2 [kNm] -300.046 -295.000 1.02 ΣM+Rd,c,1,y Součet momentových únosností sloupů v uzlu 1 (počáteční uzel) sloupu 5 [kNm] -594.648 -576.000 1.03 M-Rd,b,1,y,11 Záporná momentová únosnost nosníku prutu 11 (levá strana) uzlu [kNm] -170.848 -168.800 1.01 M-Rd,b,1,y,12 Záporná momentová únosnost nosníku prutu 12 (pravá strana) uzlu [kNm] -120.866 -118.700 1.02 ΣM-Rd,b,y Součet momentových únosností nosníků v uzlu B [kNm] -291.714 -287.500 1.01 η+y Posudkový poměr kladných kapacitních momentů [-] 0.638 0.649 0.98
