V tomto verifikačním příkladu se vypočítají návrhové hodnoty smykových sil na nosnících podle EN 1998-1, 5.4.2.2 a 5.5.2.1 a také návrhové hodnoty únosnosti sloupů v ohybu podle 5.2.3.3(2). ). Systém tvoří železobetonový nosník o dvou polích s rozpětím 5,50 m. Nosník je součástí rámového systému. Získané výsledky se porovnají s výsledky v [1].
| Materiál | Beton C20/25 | Modul pružnosti | E | 30000 | N/mm2 |
| Návrhová hodnota pevnosti betonu v tlaku | fcd | 11,333 | N/mm2 | ||
| Výztužná ocel B400S(C) | Modul pružnosti | Es | 200000,000 | N/mm2 | |
| Návrhová mez kluzu | fyd | 347,826 | N/mm2 | ||
| Geometrie | Konstrukce | Délka nosníků | lb | 5,500 | m |
| Délka sloupů | lc | 4,000 | m | ||
| Průřez nosníků | Výška | h | 550 | mm | |
| Šířka | b | 300 | mm | ||
| Krycí betonová vrstva | cjmen | 20 | mm | ||
| Průřez sloupů | Výška | h | 500 | mm | |
| Šířka | b | 300 | mm | ||
| Krycí betonová vrstva | cjmen | 22 | mm | ||
| Zatížení | Stálá zatížení | Vlastní tíha | ZS1 | 10,875 | kN/m |
| Vlastní tíha | ZS1 | 571,900 | kN | ||
| Vlastní tíha | ZS1 | 158,650 | kN | ||
| Užitná zatížení | Užitné zatížení | ZS2 | 20,000 | kN/m | |
| Dynamická zatížení | Modální | ZS3 | |||
| Spektrum odezvy | ZS4 |
Nastavení programu RFEM
- třída duktility modelu je nastavena na vysokou duktilitu (DCH)
Výsledky
- Pravidlo únosnosti pro smyk - Návrhové hodnoty smykových sil na nosnících podle podle EN 1998-1, 5.4.2.2 a EN 1998-1, 5.5.2.1
<br/> Pravidlo posudkové únosnosti pro smyk se provádí pro prut 11 na líci podpor A (x=0,0 m) a B (x=5,1 m).
<br />Pravidlo únosnosti pro smyk - návrhové hodnoty smykových sil na nosnících podle podle EN 1998-1, 5.4.2.2 a EN 1998-1, 5.5.2.1 Parametry Popis Jednotka rfem Referenční řešení Poměrná hodnota M+Rd,1,y Kladná momentová únosnost (průvěs) na začátku prutu [kNm] 119,914 118,700 1.01 M-Rd,1,y Záporná momentová únosnost na začátku prutu [kNm] -86,529 -85,800 1.01 M+Rd,2,y Kladná (průvěsná) momentová únosnost na konci prutu [kNm] 120,247 118,700 1.01 M-Rd,2,y Záporná momentová únosnost na konci prutu [kNm] -170,848 -168,800 1.01 ltř Světlé pole nosníku [m] 5,100 5,100 1,00 VA,g+ψ2 q,max Smyková síla od kvazistálých zatížení pro jednoduše podepřený nosník v líci podpory A [kN] 53,550 53,550 1,00 V-A,Ed,max,z Posouvající síla odpovídající maximálnímu zápornému koncovému momentu ve směru z [kN] -14,878 -14 100 1,06*) V+A,Ed,max,z Posouvající síla odpovídající maximálnímu kladnému koncovému momentu ve směru z [kN] 102,213 101,670 1.01 ζ1,max Poměr návrhových smykových sil V-Ed,max/V+Ed,max [-] -0,146 -0,139 1,05 VB,g+ψ2 q,max Smyková síla od kvazistálých zatížení pro jednoduše podepřený nosník v líci podpory B [kN] 53,550 53,550 1,00 V-B,Ed,min,z Posouvající síla odpovídající minimálnímu zápornému koncovému momentu ve směru z [kN] -121,978 -121,200 1.01 V+B,Ed,min,z Posouvající síla odpovídající minimálnímu kladnému koncovému momentu ve směru z [kN] -4,887 -5,430 0,90*) ζ2,min Poměr návrhových smykových sil V+Ed,min/V-Ed,min [-] -0,040 -0,045 0,90
*) Absolutní rozdíl mezi těmito výsledky je menší než 1 kN.
- Pravidlo únosnosti pro ohyb - Posouzení únosnosti sloupů v ohybu podle podle EN 1998-1, 5.2.3.3(2)
<br/> Pravidlo únosnosti posouzení pro ohyb se provádí na líci podpor na začátku prutu sloupu 5.
Pravidlo únosnosti pro ohyb - Posouzení únosnosti sloupů v ohybu podle ohybu k EN 1998-1, 5.2.3.3(2) Parametry Popis Jednotka rfem Referenční řešení Poměrná hodnota M+Rd,c,1,y,5 Kladná momentová únosnost sloupu 5 [kNm] -294,602 -281,000 1,05 M+Rd,c,1,y,2 Kladná momentová únosnost sloupu 2 [kNm] -300,046 -295,000 1.02 ΣM+Rd,c,1,y Součet momentových únosností sloupů v uzlu 1 (počáteční uzel) sloupu 5 [kNm] -594,648 -576,000 1.03 M-Rd,b,1,y,11 Záporná momentová únosnost prutu 11 (levá strana) uzlu [kNm] -170,848 -168,800 1.01 M-Rd,b,1,y,12 Záporná momentová únosnost prutu 12 (pravá strana) uzlu [kNm] -120,866 -118,700 1.02 ΣM-Rd,b,y Součet momentových únosností nosníků v uzlu B [kNm] -291,714 -287,500 1.01 η+y Návrhové využití kladných momentů únosnosti [-] 0,638 0,649 0,98
