[EN] FAQ 004854 | Jak přídavný modul RF-STABILITY nebo RSBUCK stanovuje kritickou sílu? Podle ručního výpočtu by příslušná kritická zatížení měla být asi o 10 % vyšší.

Video

Zpět na přehled videí

První kroky s programem RFEM

První kroky

Nabízíme tipy a tipy, jak začít se základním programem RFEM.

První kroky s programem RFEM

Zpět na přehled videí

3. prosince 2020

002092

Chcete-li sledovat toto video, přijměte prosím marketingové cookies.

Dotaz

Jak přídavný modul RF-STABILITY nebo RSBUCK stanovuje kritickou sílu? Podle ručního výpočtu by příslušná kritická zatížení měla být asi o 10 % vyšší.

Odpověď

S největší pravděpodobností je aktivovaný dílčí součinitel spolehlivosti γ_M pro redukci modulu pružnosti v programu RFEM/RSTAB, ale není zohledněný v ručním výpočtu.

γ_M je možné vidět a v případě potřeby upravit v dialogu "Upravit materiál", viz Obrázek 01.

Obrázek 01 - Dílčí součinitel γM

Dále je nutné v přídavném modulu RF-STABILITY resp. RSBUCK v základních údajích zohlednit volbu "Aktivovat změny tuhosti RFEMu/RSTABu", viz Obrázek 02.

Obrázek 02 - Možnost "Aktivovat změny tuhosti z RFEMu"

Při vzpěrné délce 35,405 m, momentu setrvačnosti 8356cm⁴, modulu pružnosti 21000 kN/cm² a dílčím součiniteli 1,1 jako dělitel se dostane následující kritická síla (viz také Obrázek 03) podle následujícího vzorce:

Kritické zatížení včetně dílčího součinitele spolehlivosti

${(\frac{π}{L_{c r, y}})}^{2} * E * I_{y} * \frac{1}{γ_{M}} = N_{c r} \Leftrightarrow {(\frac{π}{3540, 5 c m})}^{2} * 21000 k N / c m ² * 8356 c m^{4} * \frac{1}{1, 1} = 125, 6 k N$

Obrázek 03 - Vzpěrné délky a kritické síly

Klíčová slova

Dlubal FAQ Kritická síla Kritické zatížení Ruční výpočet Často kladené dotazy FAQ na téma Dlubal Otázka a odpověď o Dlubal

Linky

FAQ 004854

Napište komentář...

0 Komentář

0 0

Kontakt

Máte dotazy k našim produktům nebo potřebujete pomoc s výběrem produktů pro Vaše projekty? Kontaktujte nás prostřednictvím naší bezplatné e-mailové podpory, chatu nebo na fóru, případně využijte naše FAQ často 24 hodin denně.

+420 227 203 203

info@dlubal.cz

Přejít na:
Události
Videa
Modely
Databáze znalostí
Screenshoty
Často kladené dotazy
Projekty zákazníků

Doporučené události

$Membránové konstrukce a \n CFD simulace zatížení větrem$

Membránové konstrukce a CFD simulace zatížení větrem

Webinář 16. března 2021 13:00 - 14:00 CET

Eurokód 3 | Ocelové konstrukce podle DIN EN 1993-1-1

Online školení 18. března 2021 8:30 - 12:30 CET

RFEM pro studenty | USA

Online školení 21. dubna 2021 13:00 - 16:00 EST

Eurokód 3 | Ocelové konstrukce podle DIN EN 1993-1-1

Online školení 6. května 2021 8:30 - 12:30

Statika stavieb 2021 - 25. konference statiků

Konference 14. října 2021 - 15. října 2021

Řešení problémů a optimalizace MKP v programu RFEM

Webinář 26. ledna 2021 13:00 - 14:00 CET

Posouzení stability ocelových konstrukcí pomocí programů RFEM a RSTAB

Webinář 1. prosince 2020 14:00 - 14:45 CET

Řešení problémů a optimalizace MKP v programu RFEM

Webinář 11. listopadu 2020 14:00 - 15:00 EST

$Membránové konstrukce \ n a CFD simulace zatížení větrem$

Membránové konstrukce a CFD simulace zatížení větrem

Webinář 8. dubna 2020 14:00 - 15:00 EST

Membránové konstrukce a zatížení větrem stanovená CFD simulací

Webinář 24. března 2020 15:00 - 16:15 CET

Modelování desek a skořepin v programu RFEM - část 2

Webinář 26. února 2020

Konstrukce z křížem lepeného dřeva podle CSA O86:14

Návrh konstrukcí z křížem lepeného dřeva (CLT) podle CSA O86:14

Webinář 6. listopadu 2019

Webinář 2: Pokročilé modelování v programu RFEM (anglicky)

Webinář 2: Pokročilé funkce modelování v programu RFEM

Webinář 31. července 2019

Webinář 1: Úvod do programu FEM (anglicky)

Webinář 1: Úvod do MKP programu RFEM

Webinář 18. června 2019

Dlubal webinář: Posouzení ocelových konstrukcí podle EC 3 | Část 2: Posouzení stability, návrh

Webinář 1. prosince 2017

Navrhovaní nádrží, sil a skořepin v programu RFEM (anglicky)

Modelování nádrží, sil a skořepin v programu RFEM

Webinář 23. srpna 2017

Webinář RFEM 2: Pokročilé modelování

Webinář 23. května 2017

Posouzení betonové desky podle ACI 318-14 v programu RFEM

Posouzení betonových desek podle ACI 318-14 v RFEMu

Webinář 27. října 2016

Posouzení betonových sloupů a nosníků podle ACI 318-14 v programu RFEM

Posouzení betonových sloupů a nosníků podle ACI 318-14 v RFEMu

Webinář 29. září 2016

Pokročilá posouzení oceli v RFEMu podle AISC

Webinář 5. května 2016

RFEM - Speciální funkce pro zvýšení konkurenceschopnosti

Webinář 4. února 2016

Parametrické modelování obloukového mostu v programu RFEM

Webinář 19. ledna 2015

Více událostí

Videa

[EN] KB 001626 | Ocelový rám se zohledněním tuhosti spoje

Délka 0:52 min

KB 000604 | Ruční nastavení křivky vzpěru podle EN 1993-1-1

Délka 0:59 min

[EN] KB 000612 | Zohlednění poddajného spojení u parametrických dřevěných průřezů

Délka 3:41 min

KB 000584 | Zobrazení výslednice podpor

Délka 0:28 min

KB 000595 | Generování ztužení

Délka 0:56 min

[EN] KB 000648 | Změna hraničních linií plochy

Délka 0:27 min

[EN] KB 000633 | Modelování vaznice pomocí katalogu bloků

Délka 6:36 min

KB 000615 | Zacházení s nezatíženými pruty při generování zatížení

Délka 0:44 min

[EN] KB 000676 | Přizpůsobení počtu hodnot výsledků na plochách

Délka 1:09 min

[EN] KB 000670 | Ukládání a import diagramů pro klouby na koncích prutů

Délka 0:39 min

[EN] KB 000675 | Zatížení plochých střech větrem použité na sedlové střechy

Délka 1:22 min

KB 000645 | Oblíbené skupiny v databázi průřezů

Délka 0:55 min

KB 000594 | Méně generované kombinace zatížení zadáním předních ...

Délka 0:41 min

[EN] T&T 010 | Excentricity - Excentricity ploch

Délka 4:21 min

[EN] KB 000651 | Dodatečné úpravy návrhu výztuže v RF-CONCRETE Members a CONCRETE

Délka 1:14 min

[EN] Tutoriál pro studenty programu RFEM 5 | 014 Dynamics: Vlastní kmitání | Výsledky

Délka 5:34 min

[EN] KB 001706 | Aluminium Design Manual (ADM) 2020 Updates in RF-/Aluminium ADM

Délka min

Parametrický statický návrh konstrukcí v dostupném softwaru

Délka 8:15 min

Více videí

Modely ke stažení

26x

Kompozitní dřevěné nosníky

44x

Ocelový rám

46x

Vodorovné ocelové rámy

51x

Jeřábová dráha

47x

10x

Parametrizovaná vaznice dřeva

50x

Betonové konstrukce

42x

Deska s rastrem výsledků

59x

Ocelová rámová konstrukce s ztužidly

53x

Symetrický dvoukloubový rám

69x

Vaznice

57x

Ocelová hala s plochou sedlovou střechou

43x

Výpočetní model excentrické plochy

Prut s výztuží

Betonový sloup s kalichovým základem

Nosník o dvou polích

Příhradový nosník s přípoji

Příhradový vazník

Rotační plocha

Obloukové ocelové nosníky

Prutová konstrukce

Deska a nosník

Lanová nosná konstrukce

67x

12x

Nosníková konstrukce a patka sloupu

54x

Nosník

84x

13x

Příhradový nosník se šroubovým spojem

65x

Skořepinová konstrukce

Více modelů ke stažení

Články z databáze znalostí

Výpočet počáteční tuhosti S,j,ini pro přípoj IPE 300

Ocelový rám se zohledněním tuhosti spoje

V tomto příspěvku analyzujeme vliv tuhosti spoje na stanovení vnitřních sil a také posouzení spojů na příkladu dvoupodlažního ocelového rámu.

Nové Ruční nastavení křivky vzpěru podle EN 1993-1-1 Nové Zohlednění poddajného spojení u parametrických dřevěných průřezů Nové Změna hraničních linií plochy Nové Zacházení s nezatíženými pruty při generování zatížení

Více článků z databáze znalostí

Screenshoty

Výpočet počáteční tuhosti S,j,ini pro přípoj IPE 300

Geometrie spojů

Výpočet počáteční tuhosti S,j,ini pro přípoj IPE 240

Průběh vnitřních sil M,y s poddajnými spoji

Návrhová zatížení a imperfekce pro statickou analýzu

Průběh vnitřních sil M,y s ohybově tuhými spoji

Posouzení spojů v systému s poddajnými přípoji

Přiřazení parametru „S_j_ini_IPE240“ kloubu 1

Zadání parametrů pro klouby na koncích prutů

Kritický součinitel zatížení a příslušný tvar vybočení u dvoukloubového rámu

Vlastní tvar stanovený pomocí RF-STABILITY

RF-/TIMBER Pro s dialogem pro import stanovených vzpěrných délek

Vzpěrné délky v přídavném modulu RF-STABILITY

Dílčí součinitel γM

Možnost "Aktivovat změny tuhosti z RFEMu"

Dílčí součinitel γM

Vzpěrné délky a kritické síly

Možnost "Aktivovat změny tuhosti z RFEMu"

Základní údaje RF-STABILITY

Globální počáteční deformace stěny

Vlevo: skutečný průběh normálové síly, vpravo: „rozetřený“ průběh normálové síly

Ohybové momenty jako výsledek výpočtu podle teorie druhého řádu

Generování počáteční deformace pomocí modulu RF-IMP

Často kladené dotazy (FAQ)

Více často kladených dotazů

Projekty zákazníků

Úprava stávajícího vodojemu na kancelářskou budovu

Točité schodiště se skleněnými stupni, Zlín, Česká republika

Výpravní budova ŽST, Karlovy Vary, Česká republika

Rozšíření a přestavba komplexu „Terma Bania“ v obci Białka Tatrzańska, Polsko

Diemersteiner Tal - Konstrukce volného tvaru

Centrum vodních sportů, Formentera, Španělsko

Capital C (diamantová burza), Amsterdam, Nizozemsko

Ukotvený stožár pro měření výkonu větru v Andalusii, Španělsko

Vstupní budova „Mitoseum“ v dinoparku Kleinwelka, Německo

Lihovar Macallan, Skotsko

Lávka pro pěší a cyklisty Isarsteg Nord u města Freising, Německo

Dřevěná vzducholoď Gulliver v Centru DOX, Praha

Rozšíření mešity v Mekce, Saudská Arábie

Fórum Zlato a Stříbro, Schwäbisch Gmünd, Německo

Kruhová střešní konstrukce rodinného domu, Rakousko

Rekonstrukce plachetnice "Alexander von Humboldt II"

Zimní stadion v Jičíně, Česká republika

Stromová věž na stezce korunami stromů, Lipno

Stavba zařízení pro hlubinné vrty, Německo

Nákupní středisko G3 v Gerasdorfu, Rakousko

Stromová věž v Národním parku Bavorský les, Německo

Konstrukce lešení pro renovaci kostelní věže v Kerpen, Německo

Novostavba bioelektrárny Schilling, Německo

Další projekty zákazníků