A tale scopo, lo sbalzo è stato suddiviso in sette nodi. Nel calcolo, il carico equivalente e la distribuzione sui singoli nodi sono stati determinati con il primo autovettore del sistema. La frequenza naturale richiesta e il coefficiente di massa equivalente corrispondente sono stati determinati con RF-/DYNAM Pro Natural Vibrations.
Esempio
Il sistema considerato dovrebbe essere una colonna vincolata che consiste in un profilo HEB 500 ed è alta 7 m. L'asta ha sette punti di massa a cui si applica il peso proprio.
La distribuzione delle masse può essere descritta con il seguente vettore:
I risultati dell'analisi delle vibrazioni naturali sono i seguenti.
1. Frequenza naturale f = 4,65 Hz
Lunghezza del periodo corrispondente t = 0,215 s
Coefficiente di massa equivalente fme, x = 0,667
Deformazione normalizzata in notazione vettoriale sopra l'altezza della struttura.
Ora, si assume un'accelerazione spettrale di 0,25 m/s² per questa struttura. Il coefficiente di massa equivalente della prima frequenza naturale e la corrispondente accelerazione spettrale possono essere utilizzati per determinare la forza totale del terremoto.
| E e, tot | Forza sismica totale in kN |
| mTotale | Massa totale in t |
| fme, x | coefficiente di massa equivalente |
| Sd (T1 ) | Accelerazione dallo spettro di risposta per la prima forma modale alla lunghezza del periodo T1 in m/s 2 |
Da questa forza sismica totale, è possibile calcolare un contributo dei punti di massa per il carico sismico totale mediante lo spostamento normalizzato.
|
λ |
coefficiente di distribuzione |
| si | Spostamento delle masse |
| mi | Massa totale in kg |
| sj | Spostamento delle masse in ogni piano |
| mj | Masse del piano in kg |
Utilizzando la distribuzione del carico totale, è ora possibile calcolare anche i carichi nodali.
| he | Carico nodale su ogni piano |
| E e, tot | Carico sismico totale in kN |
|
λ |
Coefficiente di distribuzione per ogni piano |
