Artykuł o tematyce technicznej

W przypadku przewoźnika dwupolowego należy wykazać klasę przekroju poprzecznego. Ponadto należy zachować wymagane dowody przekrojowe. Ze względu na wystarczające środki stabilizacji globalny błąd stabilności jest wykluczony.

Rysunek 01 - Structure, Loading, Internal Forces

Rysunek 02 - Girder Section HEA 240, S355

Dowód klasy przekrojowej

Obszar wewnętrznego łożyska dźwigara dwuprzęsłowego ma decydujące znaczenie dla weryfikacji klasy przekroju poprzecznego, jak również dla weryfikacji przekroju poprzecznego.

Dowód na most (ψ = -1)
[1] Tabela 5.2, dwustronne części przekroju poprzecznego
$ begin {array} {l} Mathrm c; = = 230; -; 2;;; (12; +; 21); = = 164; Mathrm {mm } mathrm {vorh} Mathrm c / {Mathrm t} _ Mathrm w = = frak {164} {7,5} = = 21,87 mathrm {border } Mathrm c / {Mathrm t} _ Mathrm w = = 72. ⋅ Mathrmarepsilon = = 72; ⋅; 0,81; =; 58,32 \;> \; 21,87 \ koniec {tablica} $

Sieć spełnia zatem wymagania dla przekroju klasy 1.

Dowód na niższy akord (ψ = 1)
[1] Tabela 5.2, części jednostronnego przekroju poprzecznego
$ begin {array} {l} Mathrm c = = frac {240; -; (7,5; +; 2; cdot; 21);} 2 = ; 95,3; Mathrm {mm} mathrm {vorh} Mathrm c / {Mathrm t} _ Mathrm f = = Frac {95,3} {12} =; 7,94;>; 9; ⋅; Mathrm arepsilon; = = 7,29 mathrm {border}; Mathrm c / {Mathrm t} _ Mathrm f \ = \ 10 \; ⋅ \ \ operatorname \ varepsilon \ = \ 10 \; ⋅ \ 0,81 \ = \ 8,10 \;> \ 7,94 \ koniec {tablica } $

Pasy spełniają zatem wymagania przekroju klasy 2. Przekrój powinien być przypisany klasie 2 przekroju, ponieważ klasa najmniej preferowanego przekroju będzie decydująca dla całego przekroju.

Guzy mostu

To, czy wyboczenie ścinania ma być brane pod uwagę, należy sprawdzić niezależnie od przyporządkowania klasy przekroju zgodnie z sekcją 6.2.6, pkt (6) w [1] . Wartość η w równaniu 6.22 w [1] jest ustawiona na 1,20.

$ frac {{Mathrm h} _ Mathrm w} {{Mathrm t} _ Mathrm w} = = Frac {230; -; 2; ⋅; 12} {7, 5}; = = 27,47; <; Mathrm {border}; frac {displaystyle {Mathrm h} _ Mathrm w} {Displaystyle {Mathrm}} Mathrm} \ = \, 72 \; ⋅ \ \ Frac {\ operatorname \ varepsilon} {\ operatorname \ r |} \ = \, 72 \; ⋅ \ \ Frac {0,81} {1,20} \; = \; 48,6 $

Zgodnie z DIN EN 1993-1-5, sekcja 5, nie jest wymagany dowód patroszenia.

ścinanie dowody

Dla przekroju klasy 2 przeprowadzana jest weryfikacja przekrojowa. O suportu nośnika narażona jest siła zginająca i ścinająca, w punkcie maksymalnego momentu pola tylko przy zginaniu. Wpływ interakcji MV jest sprawdzany przed określeniem pojemności systemu. Jeśli V Ed jest nie większe niż 0,5 ⋅ V pl, Rd , nie może być zmniejszenia nośności momentu w [1], 6.2.8 (2).

$ begin {array} {l} {Mathrm V} _ {Mathrm {pl}, Mathrm z, Mathrm {Rd};} =; {Mathrm A} _ Mathrm {Vz} ⋅ \ {\ operatorname tau \} _ \ operatorname {St} \ = \; 25,18 \; ⋅ \ \ Frac {35,5} {\ sqrt3 \; ⋅ \ \ 1,0} \ ; =; 516,09; matrm {kN} frac {{Mathrm V} _ {Mathrm z, Mathrm {Ed}}} {{{Mathrm V} _ {Mathrm { pl}, Mathrm z, Mathrm {Rd}}} = = frak {130,96;} {516,09}; = = 0,254; <; 0,5; array} $

Zmniejszenie nośności momentu nie jest wymagane.

Następujący dowód musi być spełniony dla wartości projektowej działających momentów zginających M Ed :
$ frac {{Mathrm M} _ Mathrm {Ed}} {{Mathrm M} _ {Mathrm c, Mathrm {Rd}}}} quq; 1,0 $

Wartość projektową wytrzymałości na zginanie przekroju obciążonego zginaniem jednoosiowym określa się dla przekrojów klasy 2 w następujący sposób:
$ begin {array} {l} {Mathrm M} _ {Mathrm c, Mathrm {Rd}} = = {Mathrm M} _ {Mathrm {pl}, Mathrm {Rd}} = = frac {{Mathrm W} _ Mathrm {pl} = {Mathrm f} _ Mathrm}} {{Mathrm gamma} _ {Mathrm M0}} {Mathrm M} _ {Mathrm c, Mathrm {Rd}} = = {Mathrm M} _ {Mathrm {pl}, Mathrm {Rd}} = = Frac { ; 2; ⋅; {mathrm S} _ matrm y;;; {matrm f} _ matrm y} {{matrmma gamma} _ {matrmm M0}}; frac {2;;; 372,3; ⋅; 35,5} {1,0}; =; 264,33; matrm {kNm} frac {{matrm M } _ matrm {Ed}} {; {Mathrm M} _ {Mathrm c, Mathrm {Rd};}}; = = frak {155,76;} {264,33 } \ = \ 0,59 \; \ równoważnik \ 1.0 \ końcowego {tablicy} $

Literatura

[1]   Eurocode 3: Design of steel structures - Part 1-1: General rules and rules for buildings; EN 1993-1-1:2010-12
[2]   Kuhlmann, U.; Feldmann, M.; Lindner, J.; Müller, C.; Stroetmann, R.: Eurocode 3 - Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten - Band 1: Allgemeine Regeln und Hochbau - DIN EN 1993-1-1 mit Nationalem Anhang - Kommentar und Beispiele. Berlin: Beuth, 2014
[3]   Albert, A.: Schneider - Bautabellen für Ingenieure mit Berechnungshinweisen und Beispielen, 23. Auflage. Köln: Bundesanzeiger, 2018

Kontakt

Kontakt do Dlubal

Mają Państwo pytania lub potrzebują porady?
Zapraszamy do bezpłatnego kontaktu z nami drogą mailową, poprzez czat lub forum lub odwiedzenia naszej strony z FAQ z użytecznymi wskazówkami i rozwiązaniami.

+48 (32) 782 46 26

+48 730 358 225

info@dlubal.pl

RFEM Program główny
RFEM 5.xx

Program główny

Oprogramowanie do obliczeń płaskich i przestrzennych układów konstrukcyjnych, obejmujących płyty, ściany, powłoki, pręty (belki), bryły i elementy kontaktowe, z wykorzystaniem Metody Elementów Skończonych (MES)

Cena pierwszej licencji
3 540,00 USD
RSTAB Program główny
RSTAB 8.xx

Program główny

Oprogramowanie do obliczania konstrukcji ramowych, belkowych i szkieletowych, wykonujące obliczenia liniowe i nieliniowe sił wewnętrznych, odkształceń i reakcji podporowych

Cena pierwszej licencji
2 550,00 USD
RFEM Konstrukcje stalowe i aluminiowe
RF-STEEL EC3 5.xx

Moduł dodatkowy

Wymiarowanie prętów stalowych wg EC 3

Cena pierwszej licencji
1 480,00 USD
RSTAB Konstrukcje stalowe i aluminiowe
STEEL EC3 8.xx

Moduł dodatkowy

Wymiarowanie prętów stalowych wg EC 3

Cena pierwszej licencji
1 480,00 USD