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Os 'Parâmetros de dimensionamento' estão divididos em várias categorias, que diferem consoante a norma de dimensionamento.
EN 1993
Método de dimensionamento
Para o dimensionamento segundo o Método de barra equivalente de acordo com as secções 6.3.1 a 6.3.3, é necessário definir os comprimentos efetivos. O 'Tipo de estrutura de acordo com a Tabela B.3' é relevante para componentes com encurvadura sob a forma de deslocamento lateral. Com as duas caixas de verificação, pode controlar se os coeficientes de momento equivalente são assumidos como Cmy = 0.9 e Cmz = 0.9.
A verificação de estabilidade em caso de incêndio tem de ser realizada com o método de barra equivalente, uma vez que o método geral não está regulamentado na norma através de condições de fronteira. A caixa de verificação 'Utilizar sempre o método de barra equivalente para o dimensionamento de resistência ao fogo' permite aplicar o método geral para o dimensionamento a frio e o método de barra equivalente para o dimensionamento a quente. Para este caso especial, devem ser definidas tanto as condições de fronteira como os comprimentos efetivos para a barra (o que, de outra forma, levaria a uma mensagem de erro).
Ao contrário do método de barra equivalente, o Método geral de acordo com a secção 6.3.4 requer a definição de condições de fronteira. Este método de dimensionamento está associado a certos limites de aplicação em alguns anexos nacionais. Com a caixa de verificação 'Permitir também para perfis não-I', pode, por exemplo, anular a restrição de acordo com o anexo alemão.
Também com as opções para os 'Métodos de extensão', tem a possibilidade de anular parcialmente os limites de aplicação para a utilização do método geral. Assim, pode permitir a interpolação do fator de redução χop de acordo com a Eq. (6.66) ou utilizar a curva europeia de encurvadura por flexão-torção segundo Naumes [1]. Com a opção 'Método alargado', existe a possibilidade de aplicar o método geral de acordo com a secção 6.3.4 para flexão transversal e torção adicionais (ver [2]). Desta forma, podem ser verificadas secções transversais assimétricas, bem como barras de secção variável e conjuntos de barras com flexão biaxial.
Consideração dos efeitos da análise de segunda ordem
Os efeitos da análise de segunda ordem de acordo com 5.2.2(4) podem ser considerados manualmente, aumentando o momento fletor em torno do eixo forte y ou do eixo fraco z. Assim, por exemplo, num pórtico cujo modo de encurvadura determinante é o deslocamento lateral, os esforços internos podem ser determinados segundo a análise de primeira ordem e ampliados por fatores adequados. Para tal, ative a caixa de verificação e introduza o fator de amplificação α. O aumento do momento fletor não tem qualquer efeito na verificação de encurvadura por flexão de acordo com a secção 6.3.1. Esta verificação é realizada com as forças normais.
Ponto de aplicação da carga das cargas horizontais positivas
Se existirem cargas horizontais (na direção do eixo fraco), é importante definir onde estas forças atuam no perfil. Podem influenciar significativamente o momento de elástico crítico ideal Mcr: Uma carga que atua no banzo superior de uma viga sujeita a flexão na direção do centro de corte tem um efeito desestabilizador. Se a carga puxar no banzo inferior, tem um efeito estabilizador. Defina a 'Posição vertical' através dos campos de seleção.
Parâmetros para encurvadura por flexão-torção
O fator de redução χLT para a determinação das curvas de encurvadura por flexão-torção pode ser determinado geralmente de acordo com a Eq. (6.56) ou especificamente para perfis laminados e soldados semelhantes de acordo com a Eq. (6.57). Com a predefinição 'Se possível de acordo com a Eq. 6.57, caso contrário de acordo com a Eq. 6.56', o programa utiliza automaticamente a equação mais favorável. Em alternativa, pode permitir a determinação de χLT 'Sempre de acordo com a Eq. 6.56 Caso geral (conservador)'.
A caixa de verificação 'Utilizar o fator f para modificação de χLT de acordo com 6.3.2.3(2)' controla se o coeficiente regulamentado no anexo nacional para a consideração da distribuição de momentos entre os apoios laterais é aplicado. Este fator leva a um aumento de χLT.
6.3.3(4) Parâmetros kyy, kyz, kzy, kzz
A norma oferece dois métodos para a determinação dos fatores de interação para 6.3.3(4). Referem-se a barras uniformes sujeitas a flexão e compressão. Os fatores de interação dependem do método selecionado e estão regulamentados no Anexo A (Método 1) ou no Anexo B (Método 2).
Encurvadura por flexão-torção de secções ocas
Para secções ocas, as verificações contra a encurvadura por flexão-torção não estão explicitamente regulamentadas na norma: Existe apenas um pequeno risco para este tipo de falha de estabilidade. Com a caixa de verificação, pode controlar se o dimensionamento também deve ser realizado para secções ocas duplamente simétricas, com exceção das secções ocas circulares.
Verificação de estabilidade de perfis enformados a frio
A verificação de estabilidade de secções transversais enformadas a frio é realizada de acordo com a EN 1993-1-3, secção 6.2. Para a combinação de flexão e força normal, é utilizada – se possível – a Eq. (6.36). Caso contrário, o dimensionamento é realizado de acordo com a EN 1993-1-1, secção 6.3.3 ou 6.3.4.
AISC 360
Ponto de aplicação da carga das cargas horizontais positivas
Se existirem cargas horizontais (na direção do eixo fraco), é importante definir onde estas forças atuam no perfil. Podem influenciar significativamente o momento de elástico crítico ideal: Uma carga que atua no banzo superior de uma viga sujeita a flexão na direção do centro de corte tem um efeito desestabilizador. Se a carga puxar no banzo inferior, tem um efeito estabilizador. Defina a 'Posição vertical' através dos campos de seleção.