Kelvin-Voigtův materiálový model se skládá z paralelně zapojené lineární pružiny a viskózního tlumiče. V tomto verifikačním příkladu je testováno časové chování tohoto modelu při zatížení a relaxaci v časovém intervalu 24 hodin. Konstantní síla Fx působí po dobu 12 hodin a zbývajících 12 hodin je materiálový model bez zatížení (relaxace). Vyhodnocuje se deformace po 12 a 20 hodinách. Je použita časová analýza s lineární implicitní Newmarkovou metodou.
Materiálový model Maxwell se skládá z lineární pružiny a viskózního tlumiče zapojených v sérii. V tomto verifikačním příkladu je testováno časové chování tohoto modelu. Materiálový model podle Maxwella je zatížen konstantní silou Fx. Tato síla způsobuje počáteční deformaci díky pružině, která pak vlivem tlumiče v čase roste. Deformace se sleduje v době zatížení (20 s) a na konci analýzy (120 s). Je použita časová analýza s lineární implicitní Newmarkovou metodou.
V tomto příkladu porovnáváme vzpěrné délky a součinitel kritického zatížení, které lze vypočítat v programu RFEM 6 pomocí addonu Stabilita konstrukce, s ručním výpočtem. Konstrukční systém je tuhý rám se dvěma přídavnými kloubovými sloupy. Tento sloup je zatížen svislými osamělými zatíženími.
Železobetonový nosník je navržen jako nosník o dvou polích s konzolou. Průřez se mění po délce konzoly (průřez s náběhem). Spočítají se vnitřní síly, nutná podélná a smyková výztuž pro mezní stav únosnosti.
Konzola je na svém volném konci zatížena momentem. Pomocí geometricky lineární analýzy a analýzy velkých deformací se zanedbáním vlastní tíhy nosníku stanovíme maximální průhyby na volném konci. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Posuzován je vnitřní sloup v prvním patře třípodlažní budovy. Sloup je monolitický spojen s horním a dolním nosníkem. Zjednodušená metoda posouzení požární odolnosti A pro sloupy podle EC2-1-2 je následně ověřena a výsledky jsou porovnány s [1].
Na levém konci je podepřena konzola z I-profilu a je zatížena momentem M. Cílem tohoto příkladu je porovnat pevnou podporu s vidlicovou podporou a prozkoumat chování některých reprezentativních veličin. Provedeno je také porovnání s řešením pomocí desek. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Konstrukce tvořená nosníky profilu I je na levém konci vetknutá a na pravém podepřená posuvnou kloubovou podporou. Konstrukce se skládá ze dvou segmentů. Vlastní tíha se v tomto příkladu nezohledňuje. Stanoví se maximální průhyb konstrukce uz,max, ohybový moment My na pevném konci, natočení &svarphi;2,y segmentu 2 a reakční sílu RBz pomocí geometricky lineární analýzy a analýzy druhého řádu. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Pomocí tabulek v manuálu AISC zjistěte dostupné pevnosti v tlaku a ohybu a zjistěte, zda má nosník ASTM A992 W14x99 dostatečnou únosnost pro nesení normálových sil a momentů znázorněných na obrázku 1, které byly získány z analýzy druhého řádu, která zahrnuje P-𝛿 účinky.
Pro MSÚ při normální teplotě je navržen železobetonový sloup podle DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015, na základě 1990-1-1/NA/A1:2012-08. Při posouzení se použije metoda jmenovitého zakřivení; viz DIN EN 1992-1-1, odstavec 5.8.8. Řešený sloup je umístěn na okraji rámové konstrukce o 3 polích, která se skládá ze 4 konzolových sloupů a 3 samostatných vazníků, které jsou na nich kloubově spojeny. Na sloup působí svislá síla prefabrikovaného vazníku, sníh a vítr. Výsledky jsou porovnány s literaturou.
Stanoví se přípustná pevnost v osovém tlaku kloubového nosníku o délce 2,8 m různých průřezů ze slitiny 6061-T6 a bočně vetknutého proti vybočení okolo nejslabší osy podle Aluminum Design Manual 2020.
Zalomený rám, kterému se říká Leeův rám, je v koncových bodech rotačně uložen a zatížen osamělou silou v bodě A. Stanoví se poměr výchylky v bodě A v daných zatěžovacích krocích. Problém je definován podle Nelineárních testovacích úloh vydaných NAFEMS.
Jednovrstvá čtvercová ortotropní deska je ve svém středu zcela fixována a namáhána tlakem. Porovnejte průhyby rohů desek pro kontrolu správnosti transformace.
Na jedné straně je upevněna tenká deska a na druhé straně je zatížena rovnoměrným momentem. Nejdříve modelujeme desku jako rovinnou desku. Kromě toho je deska modelována jako jedna čtvrtina válcové plochy. Šířka rovinného modelu se rovná délce jedné čtvrtiny obvodu zakřiveného modelu. Zakřivený model tak má téměř stejnou torzní konstantu jako rovinný model.
Stanovíme maximální deformaci stěny rozdělené na dvě stejné části. Horní a dolní část jsou vyrobeny z elastoplastického a elastického materiálu a obě koncové roviny jsou omezeny na pohyb ve svislém směru. Vlastní tíha stěny se zanedbá; jeho okraje jsou zatíženy vodorovným tlakem ph a středová rovina svislým tlakem.