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Si une toiture isolée (pour une station-service, par exemple) doit être calculée, la charge de vent devra être déterminée selon la section 7.3 de l'EN 1991-1-4. Cet article présente un exemple de calcul pour une toiture inversée à faible pente.
La soudure d’angle est le type de soudure le plus courant dans la construction acier. Selon l'EN 1993-1-8, 4.3.2.1 (1) [1] , les soudures d'angle peuvent être utilisées pour connecter des parties structurales où les faces de fusion forment un angle compris entre 60 ° et 120 °.
En Allemagne, la norme DIN EN 1991-1-4 et l'Annexe nationale DIN EN 1991-1-4/NA régissent les charges de vent. La norme s'applique aux travaux de génie civil jusqu'à une altitude de 300 m.
Le vent est la seule charge climatique agissant sur toute forme de structure dans tous les pays au monde, contrairement à la neige. Son ampleur varie selon sa localisation géographique. C’est l’une des raisons principales qui justifient aujourd’hui dans les normes, le découpage régional (zone de vent) et la considération de l’altitude, ainsi que la variation des pressions dynamiques en fonction de la hauteur au-dessus du sol pour un site "normal", sans effet de masque.
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Les charges de neige en France sont réglementées par la norme NF EN 1991-1-3 et son Annexe nationale NF EN 1991-1-3/NA. Cette norme ne s'applique pas aux sites d'une altitude supérieure à 1 500 m au-dessus du niveau de la mer.
La norme DIN EN 1998-1 et l'Annexe nationale DIN EN 1998-1/NA indiquent comment déterminer les charges sismiques. Cette norme s’applique au génie civil en zone sismique en Allemagne.
Les propriétés de section dans RFEM et RSTAB incluent différents types d'aires de cisaillement. Cet article technique se concentre sur le calcul et la signification des différentes valeurs.
Les assemblages par plaques de connexion sont une forme courante d’assemblages articulés en acier et sont souvent utilisés pour les poutres secondaires des structures en acier. Ils peuvent être facilement utilisés dans des structures à poutres disposées sur le bord supérieur (plates-formes de travail, par exemple). Les frais de fabrication en atelier et les coûts du montage sur site sont normalement supportables. La vérification semble assez simple et rapide, mais il convient de relativiser cela par la suite. De plus, ce type d’assemblage est fondamentalement possible sous forme d’assemblage articulé poutre-poutre et d’assemblage articulé poutre-poteau, le premier cas étant probablement le plus courant dans la pratique de vérification.
Il est souvent pertinent d'inclure la charge horizontale due à la marche en crabe dans le calcul des chemins de roulement à grande portée. Cet article explique d'où proviennent ces forces et les réglages adéquats dans CRANEWAY. Il traite également de la mise en œuvre de solutions et des principes théoriques associés.
Dans cet exemple, la résistance de calcul d'une platine d'about selon l'EN 1993-1-8 [1] doit être déterminée ; les autres composants ne sont pas décrits ici. Für die Kontrolle der Ergebnisse wurden die Abmessungen des Anschlusses IH 3.1 B 30 24 der Typisierten Anschlüsse [2] verwendet. Als Material wird S 235 verwendet und Schrauben mit der Festigkeit 10.9.
Cet exemple est décrit dans la littérature technique [1] comme l'exemple 9.5 et dans [2] comme l'exemple 8.5. Pour une poutre principale, une analyse du déversement doit être effectuée. Cette poutre est une barre uniforme. L'analyse de stabilité peut donc être effectuée selon la partie 6.3.2 de la norme DIN EN 1993-1-1. En raison de la flexion uniaxiale, il est également possible d'effectuer le calcul selon la méthode générale conformément à la partie 6.3.4. De plus, la détermination du moment Mcr doit être validée avec un modèle de barre idéalisé en accord avec la méthode mentionnée ci-dessus, à l'aide d'un modèle aux éléments finis.
Conformément à la clause 6.6.3.1.1 et à la clause 10.14.1.2 de l'ACI 318-14 et de la CSA A23.3-14, respectivement, RFEM considère la réduction de la rigidité des barres et des surfaces en béton pour différents types d'éléments. Les types de sélection disponibles incluent les voiles fissurés et non fissurés, les plaques planes et les dalles, les poutres et les poteaux. Les facteurs multiplicateurs disponibles dans le programme sont tirés directement du Tableau 6.6.3.1.1 (a) et du Tableau 10.14.1.2.
L'Eurocode 2 propose deux méthodes pour calculer l'ouverture des fissures. La vérification de la fissuration selon 7.3.3 peut être effectuée sans calcul direct à l'aide de tableaux indiquant le diamètre maximal et l'espacement maximal des barres. La valeur de l'ouverture des fissures wk peut en outre être déterminée par calcul direct selon 7.3.4 et comparée à une valeur limite.
Selon EN 1993-1-1 [1], il est nécessaire d’utiliser les imperfections géométriques équivalentes avec des valeurs qui reflètent les effets possibles de tous les types d’imperfection. EN 1993-1-1, Clause 5.3 précise les imperfections de base pour l’analyse globale des charpentes, ainsi que les imperfections de barre.
Le flambement des coques constitue un problème de stabilité très récent dans le domaine du calcul de structure et il n'a pas encore fait l'objet de recherches approfondies. Cette particularité s'explique par la complexité de la théorie associée à ce sujet. L’introduction de la méthode aux éléments finis et les progrès réalisés dans ce domaine évitent par ailleurs à de nombreux ingénieurs à devoir travailler sur la théorie du flambement des coques. L'ouvrage [1] offre une bonne vue d’ensemble des problèmes et des erreurs qui résultent de cet état de fait.
Cet article technique est consacré au calcul d'un poteau articulé avec un effort normal agissant au centre et une charge linéique agissant sur l'axe principal dans le module additionnel RF-/STEEL EC3 selon l'EN 1993-1-1. La tête et le pied du poteau sont considérés comme des appuis articulés et la rotation du poteau n'est pas empêchée entre ses appuis. La section du poteau est une section HEB 360 en acier S235.
L'extension de module RF-/STEEL Cold-Sections permet d'effectuer la vérification à l'ELU des sections formées à froid selon l'EN 1993-1-3 et l'EN 1993-1-5. Outre les sections formées à froid issues de la base de données des sections, il est également possible de calculer des sections quelconques de SHAPE-THIN.
Cet article décrit la vérification d'une poutre à travée simple soumise à la flexion et à la compression, effectuée dans le module additionnel RF-/STEEL EC3 selon l'EN 1993-1-1. Da der Träger als gevouteter Querschnitt ausgeführt ist und es sich damit nicht um ein gleichförmiges Bauteil handelt, ist der Nachweis entweder nach dem Allgemeinen Verfahren nach Abs. 6.3.4 EN 1993-1-1 zu führen oder mittels Theorie II. Ordnung. Beide Möglichkeiten sollen untersucht und verglichen werden, wobei für die Berechnung nach Theorie II. Ordnung ein zusätzliches Nachweisformat mittels Teilschnittgrößenverfahren zur Verfügung steht. Daraus gliedert sich die Bemessung in drei Schritte:Nachweis nach Abs. 6.3.4 EN 1993-1-1 (Allgemeines Verfahren)Nachweis nach Theorie II. Ordnung, elastisch (Wölbkrafttorsionsanalyse)Nachweis nach Theorie II. Ordnung, plastisch (Wölbkrafttorsionsanalyse und Teilschnittgrößenverfahren)
Outre les règles de combinaison de base de l'EN 1990, d'autres conditions de combinaison sont définies dans l'EN 1991-2 pour les actions sur les ponts routiers. RFEM et RSTAB permettent de générer automatiquement des combinaisons. Cette option peut être activée dans les données de base lors de la sélection de la norme EN 1990 + EN 1991-2. Les coefficients partiels de sécurité et les coefficients relatifs aux combinaisons en fonction de la catégorie d'action sont prédéfinis lors de la sélection de l'Annexe Nationale.
RF-/STEEL EC3 permet de vérifier la résistance au feu selon l'EN 1993-1-2. Le calcul est effectué selon la méthode de calcul simplifiée à l'ELU. Des revêtements ayant des propriétés physiques différentes peuvent être sélectionnés comme mesures de protection contre les incendies. La courbe température-temps standard, la courbe de feu externe et la courbe hydrocarbure peuvent être sélectionnées pour déterminer la température du gaz.
La version précédente de l'Eurocode 1991-1-3 ne contenait aucune recommandation sur la distribution des charges de neige sur les installations solaires thermiques et photovoltaïques sur des toitures. Il y est simplement indiqué de distribuer les charges selon les règles du génie civil. L'Annexe Nationale allemande DIN EN 1991-1-3/NA:2019-04 contient pour la première fois des règles spécifiques sur ce sujet.
Le vent soufflant parallèle aux surfaces d’une structure peut générer des forces de frottement sur celles-ci. Cet effet doit faire l’objet d'une attention particulière pour les structures de très grande taille.
Les déformations élastiques d'un composant dues à une charge sont basées sur la loi de Hooke, qui décrit une relation contrainte-déformation linéaire. Les déformations élastiques sont réversibles : lorsque la charge n'agit plus, le composant reprend sa forme d'origine. Les déformations plastiques entraînent au contraire un changement de forme irréversible. Elles sont généralement beaucoup plus importantes que les déformations élastiques. Dans le cas des contraintes plastiques de matériaux ductiles tels que l'acier, les effets du fluage interviennent lorsque l'augmentation de la déformation s'accompagne d'un durcissement. Ces contraintes causent des déformations permanentes et, dans les cas extrêmes, la rupture du composant.
Le béton fibré est aujourd'hui principalement utilisé pour les sols industriels ou de halles, pour les radiers peu sollicités ainsi que les murs de et les sols de sous-sols. Depuis la publication de la première directive de la Deutsche Ausschuss für Stahlbeton (DAfStb, Commission allemande du béton armé) sur le béton fibré en 2010, les ingénieurs structures disposent d'un ensemble de règles pour le calcul de ce matériau composite de plus en plus fréquemment utilisé dans le secteur de la construction. Cet article décrit les différents paramètres de ce matériau ainsi que la manière dont ils sont ajustés dans le logiciel d'analyse aux éléments finis RFEM.
Les sections circulaires fermées sont parfaitement adaptées aux treillis soudés. De telles structures sont souvent utilisées pour réaliser des toitures transparentes. Cet article décrit les caractéristiques de la vérification des assemblages constitués de sections creuses.
Cet article technique est consacré à la vérification d'un poteau articulé avec un effort normal agissant au centre et une charge linéique agissant sur l'axe principal dans le module additionnel RF-/STEEL EC3 selon l'EN 1993-1-1.
Une vérification standardisée a été introduite pour les analyses de stabilité avec la méthode générale de l'EN 1993-1-1. Elle peut être utilisée pour les systèmes 1D avec des conditions aux limites et d'une hauteur quelconques. Les vérifications peuvent être effectuées pour un chargement et une compression appliqués au même moment dans le plan de l'appui principal. Les cas de stabilité du flambement latéral et du déversement sont analysés à partir de ce plan, c'est-à-dire autour de l'axe faible du composant. Häufig stellt sich daher die Frage, wie in diesem Zusammenhang Biegeknicken in der Haupttragebene nachgewiesen werden kann.
Le présent article traite des éléments dont la section est soumise simultanément à un moment fléchissant, à un effort tranchant et à un effort normal de compression ou de traction. Cependant, dans notre exemple nous n'intégrerons pas de sollicitations dues à un effort tranchant.
Dans RFEM 5 et RSTAB 8, vous pouvez calculer des fondations selon l'EN 1992-1-1 et l'EN 1997-1 dans le module additionnel RF-/FOUNDATION Pro.
Cet article présente l'analyse de stabilité d'un poteau en acier soumis à une compression axiale selon la Clause 6.3.1 de l'EN 1993-1-1. Une étude de variantes est également effectuée pour optimiser l'acier.