Manuels en ligne RFEM 6 / RSTAB 9 | Fondations en béton

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006220

Ann-Kathrin Dannwerth, B.Sc.

22.07.2026

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Aperçu

Module complémentaire Fondations en béton

Principes théoriques

Spécifications de calcul

Propriétés de calcul des fondations isolées

Vérification

Résultats

Documentation

### Poinçonnement

IBC 2021 / ACI 318-19 (LRFD) : Vérification de la résistance au poinçonnement

Objectif de la vérification

La vérification de la résistance au poinçonnement vérifie que l'effort tranchant agissant sur le poteau ne dépasse pas la capacité portante de la semelle de fondation dans la zone du périmètre critique. La vérification est effectuée sur le périmètre critique situé à une distance d/2 de la surface chargée.

Résistance au poinçonnement

La résistance au poinçonnement est déterminée selon l'ACI 318 pour les dalles sans armature d’effort tranchant comme la plus petite valeur issue de trois critères de rupture (ACI 22.6.5.2) :

\begin{matrix} v_{c, a} = 4 \cdot λ_{s} \cdot λ \cdot \min (\sqrt{{f^{'}}_{c}}; \sqrt{{f^{'}}_{c, \lim}}) \\ v_{c, b} = (2 + \frac{4}{β}) \cdot λ_{s} \cdot λ \cdot \min (\sqrt{{f^{'}}_{c}}; \sqrt{{f^{'}}_{c, \lim}}) \\ v_{c, c} = (2 + α_{s} \cdot \frac{d}{b_{0}}) \cdot λ_{s} \cdot λ \cdot \min (\sqrt{{f^{'}}_{c}}; \sqrt{{f^{'}}_{c, \lim}}) \\ v_{c} = \min (v_{c, a}; v_{c, b}; v_{c, c}) \\ λ_{s} = \min (\sqrt{\frac{2}{1 + 0.1 \cdot d}}; 1) \\ β = \frac{\max (b, h)}{\min (b, h)} \end{matrix}

λ	Facteur de modification pour béton léger (= 1.0 pour béton normal)
α_s	Facteur de position (40 pour un poteau intérieur, 30 pour un poteau de rive, 20 pour un poteau d'angle)
d₀	Longueur du contour critique [in]

Poinçonnement

La résistance de calcul est donnée par φ · v_c avec φ = 0,75 (coefficient de réduction de résistance pour le cisaillement et la torsion, ACI 21.2).

Contrainte de poinçonnement

La contrainte de poinçonnement existante se compose de la contrainte de base due à l'effort tranchant sur le périmètre critique ainsi que des parts de contrainte dues à la transmission de moment (distribution asymétrique de la contrainte de cisaillement) :

\begin{matrix} v_{u} = v_{uv} - \frac{γ_{v, 1} \cdot M_{sc, 1, sl} \cdot e_{1}}{J_{1}} + \frac{γ_{v, 2} \cdot M_{sc, 2, sl} \cdot e_{2}}{J_{2}} \\ v_{uv} = \frac{V_{u, res}}{b_{0} \cdot d} \\ γ_{v, 1}, γ_{v, 2} = 1 - γ_{f, 1 / 2} \end{matrix}

V_u,res	Effort tranchant déterminant à l'intérieur du périmètre critique (réaction d'appui diminuée de la part de pression du sol à l'intérieur de la coupe)
M_sc,1, M_sc,2	moment de dalle de calcul dans la 1ère/2ème direction
e₁, e₂	Distance du centre de gravité du tronçon circulaire au point de contrainte maximale
J₁, J₂	Second moment for flexion of the critical punching shear perimeter

Contrainte de poinçonnement existante

Vérification / Taux d'utilisation

η = \frac{| v_{u} |}{φ \cdot v_{c}} \leq 1.0

Condition de vérification et taux d'utilisation – Poinçonnement

Configuration du logiciel

Les propriétés du matériau sont reprises des matériaux béton et d'armature attribués. La géométrie du périmètre critique (b₀, position par rapport au poteau de rive/d'angle/intérieur) est automatiquement déterminée à partir des dimensions de la fondation et du poteau. L'effort tranchant ainsi que les parts de moment sont déterminés à partir des combinaisons de charges déterminantes.

Chapitre parent

Stabilité interne - Justifications en béton armé