Konstrukce se skládá z prostého nosníku s I-profilem. Osové pootočení φx je na obou koncích omezeno, průřez je však bez možnosti deplanace (vidlicová podpora). Nosník má počáteční imperfekci ve směru Y definovanou jako parabolickou křivku s maximálním posunem 30 mm uprostřed. Uprostřed horní pásnice I-profilu působí rovnoměrné zatížení. Problém je popsán pomocí následující sady parametrů. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Konstrukce se skládá z I-profilu a dvou trubkových nosníků. The structure contains several imperfections and it is loaded by the force Fz. Vlastní tíha se v tomto příkladu nezohledňuje. Determine the deflections uy and uz and axial rotation φx at the endpoint (Point 4). Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Kelvin-Voigtův materiálový model se skládá z paralelně zapojené lineární pružiny a viskózního tlumiče. V tomto verifikačním příkladu je testováno časové chování tohoto modelu při zatížení a relaxaci v časovém intervalu 24 hodin. Konstantní síla Fx působí po dobu 12 hodin a zbývajících 12 hodin je materiálový model bez zatížení (relaxace). Vyhodnocuje se deformace po 12 a 20 hodinách. Je použita časová analýza s lineární implicitní Newmarkovou metodou.
Materiálový model Maxwell se skládá z lineární pružiny a viskózního tlumiče zapojených v sérii. V tomto verifikačním příkladu je testováno časové chování tohoto modelu. Materiálový model podle Maxwella je zatížen konstantní silou Fx. Tato síla způsobuje počáteční deformaci díky pružině, která pak vlivem tlumiče v čase roste. Deformace se sleduje v době zatížení (20 s) a na konci analýzy (120 s). Je použita časová analýza s lineární implicitní Newmarkovou metodou.
Ein Kehlbalken Dach mit gewählter Geometrie wird in Hinblick auf seine Schnittgrößen zwischen Berechnung mittels RFEM 6 und der Handrechnung verglichen. Pokud se týká návrhu 3 Poslední systém pod kontrolou.
Spojitý nosník o čtyřech polích je zatížen normálovými a ohybovými silami (nahrazujícími imperfekce). Všechny podpory jsou vidlicové - deplanace je volná. Stanoví se posuny uy a uz, momenty My, Mz, Mω a MTpri a natočení φx. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
V tomto příkladu porovnáváme vzpěrné délky a součinitel kritického zatížení, které lze vypočítat v programu RFEM 6 pomocí addonu Stabilita konstrukce, s ručním výpočtem. Konstrukční systém je tuhý rám se dvěma přídavnými kloubovými sloupy. Tento sloup je zatížen svislými osamělými zatíženími.
Železobetonový nosník je navržen jako nosník o dvou polích s konzolou. Průřez se mění po délce konzoly (průřez s náběhem). Spočítají se vnitřní síly, nutná podélná a smyková výztuž pro mezní stav únosnosti.
Osové natočení I-profilu je na obou koncích omezeno vidlicovými podpěrami (deplanace není omezena). Konstrukce je zatížena dvěma příčnými silami uprostřed. Vlastní tíha se v tomto příkladu nezohledňuje. Stanoví se maximální průhyby konstrukce uy,max a uz,max, maximální natočení φx,max, maximální ohybové momenty My,max a Mz,max a maximální krouticí momenty MT,max, MTpri,max, MTsec,max a Mω,max. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Prut s danými okrajovými podmínkami je zatížen krouticím momentem a normálovou silou. Při zanedbání vlastní tíhy se stanoví maximální torzní deformace nosníku a jeho vnitřní torzní moment, který je definován jako součet primárního krouticího momentu a krouticího momentu vyvolaného normálovou silou. Tyto hodnoty porovnáme při zohlednění nebo zanedbání vlivu normálové síly. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Konzola je na svém volném konci zatížena momentem. Pomocí geometricky lineární analýzy a analýzy velkých deformací se zanedbáním vlastní tíhy nosníku stanovíme maximální průhyby na volném konci. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Tenkostěnná konzola QRO-profilu je plně upevněna na levém konci bez deplanace. Konzola je namáhána kroutícím momentem. Uvažují se malé deformace a vlastní tíha se zanedbává. Stanoví se maximální pootočení, primární moment, sekundární moment a deplanační moment. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Posuzován je vnitřní sloup v prvním patře třípodlažní budovy. Sloup je monolitický spojen s horním a dolním nosníkem. Zjednodušená metoda posouzení požární odolnosti A pro sloupy podle EC2-1-2 je následně ověřena a výsledky jsou porovnány s [1].
Nosník je na levém konci plně upevněn (deplanace je omezena) a na pravém konci je podepřen vidlicovou podporou (volné deplanace). Na nosník působí krouticí moment, podélná síla a příčná síla. Stanoví se chování primárního krouticího momentu, sekundárního krouticího momentu a deplanačního momentu. Verifikační příklad je založen na příkladu, který představili Gensichen a Lumpe (viz odkaz).
Na levém konci je podepřena konzola z I-profilu a je zatížena momentem M. Cílem tohoto příkladu je porovnat pevnou podporu s vidlicovou podporou a prozkoumat chování některých reprezentativních veličin. Provedeno je také porovnání s řešením pomocí desek. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Konstrukce z I-profilu je na obou koncích podepřena odpruženými kluznými podporami a zatížena příčnými silami. Vlastní tíha je v tomto příkladu zanedbána. Určete průhyb konstrukce, ohybový moment, normálovou sílu v daných zkušebních bodech a vodorovný průhyb pružinové podpory.
Konstrukce tvořená nosníky profilu I je na levém konci vetknutá a na pravém podepřená posuvnou kloubovou podporou. Konstrukce se skládá ze dvou segmentů. Vlastní tíha se v tomto příkladu nezohledňuje. Stanoví se maximální průhyb konstrukce uz,max, ohybový moment My na pevném konci, natočení &svarphi;2,y segmentu 2 a reakční sílu RBz pomocí geometricky lineární analýzy a analýzy druhého řádu. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Nosník uložený na obou koncích je zatížen příčnou silou uprostřed. Při zanedbání vlastní tíhy a smykové tuhosti stanovte maximální průhyb, normálovou sílu a moment ve středu pole za předpokladu teorie druhého a třetího řádu. Verifikační příklad je založen na příkladu, který představili Gensichen a Lumpe (viz odkaz).
Rovinný příhradový vazník, který se skládá ze čtyř šikmých prutů a jednoho svislého prutu, je zatížen v horním uzlu svislou silou Fz a mimo rovinu silou Fy. Za předpokladu analýzy velkých deformací a zanedbání vlastní tíhy stanovte normálové síly prutů a posun horního uzlu uy mimo rovinu. Verifikační příklad vychází z příkladu, který představili Gensichen a Lumpe.
Sadnutí tuhého čtvercového základu na jezerním jílu [1] se spočítá v programu RFEM. Vymodelována je čtvrtina základu. Šířka základů je 75,0 m na obou stranách. Pro generování výsledků se používají fáze výstavby.
Pomocí tabulek v manuálu AISC zjistěte dostupné pevnosti v tlaku a ohybu a zjistěte, zda má nosník ASTM A992 W14x99 dostatečnou únosnost pro nesení normálových sil a momentů znázorněných na obrázku 1, které byly získány z analýzy druhého řádu, která zahrnuje P-𝛿 účinky.
Pro MSÚ při normální teplotě je navržen železobetonový sloup podle DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015, na základě 1990-1-1/NA/A1:2012-08. Při posouzení se použije metoda jmenovitého zakřivení; viz DIN EN 1992-1-1, odstavec 5.8.8. Řešený sloup je umístěn na okraji rámové konstrukce o 3 polích, která se skládá ze 4 konzolových sloupů a 3 samostatných vazníků, které jsou na nich kloubově spojeny. Na sloup působí svislá síla prefabrikovaného vazníku, sníh a vítr. Výsledky jsou porovnány s literaturou.
Stanoví se přípustná pevnost v osovém tlaku kloubového nosníku o délce 2,8 m různých průřezů ze slitiny 6061-T6 a bočně vetknutého proti vybočení okolo nejslabší osy podle Aluminum Design Manual 2020.
Zalomený rám, kterému se říká Leeův rám, je v koncových bodech rotačně uložen a zatížen osamělou silou v bodě A. Stanoví se poměr výchylky v bodě A v daných zatěžovacích krocích. Problém je definován podle Nelineárních testovacích úloh vydaných NAFEMS.
Jednovrstvá čtvercová ortotropní deska je ve svém středu zcela fixována a namáhána tlakem. Porovnejte průhyby rohů desek pro kontrolu správnosti transformace.
Na jedné straně je upevněna tenká deska a na druhé straně je zatížena rovnoměrným momentem. Nejdříve modelujeme desku jako rovinnou desku. Kromě toho je deska modelována jako jedna čtvrtina válcové plochy. Šířka rovinného modelu se rovná délce jedné čtvrtiny obvodu zakřiveného modelu. Zakřivený model tak má téměř stejnou torzní konstantu jako rovinný model.
Stanovíme maximální deformaci stěny rozdělené na dvě stejné části. Horní a dolní část jsou vyrobeny z elastoplastického a elastického materiálu a obě koncové roviny jsou omezeny na pohyb ve svislém směru. Vlastní tíha stěny se zanedbá; jeho okraje jsou zatíženy vodorovným tlakem ph a středová rovina svislým tlakem.