L'onglet Barres | Stabilité est disponible lorsque la case 'Effectuer l’analyse de stabilité' est cochée dans l'onglet Barres | Base. Vous pouvez y définir d'autres paramètres pour les analyses de stabilité.
Les 'Paramètres de calcul' sont divisés en plusieurs catégories, qui varient selon la norme de calcul.
EN 1993
Méthode de calcul
Pour le calcul selon la Méthode des barres équivalentes selon les sections 6.3.1 à 6.3.3, la définition des longueurs efficaces est requise. Le 'Type de structure selon le Tableau B.3' est pertinent pour les barres avec flambement par déversement latéral. Les deux cases à cocher permettent de contrôler si les facteurs de moment équivalents sont supposés avec Cmy = 0.9 et Cmz = 0.9.
L'analyse de stabilité en situation d'incendie doit être effectuée avec la méthode des barres équivalentes, car la méthode générale via les conditions aux limites n'est pas réglementée dans la norme. La case 'Toujours utiliser la méthode des barres équivalentes pour le calcul en situation d'incendie' permet d'appliquer la méthode générale pour le calcul à froid et la méthode des barres équivalentes pour le calcul à chaud. Pour ce cas particulier, il faut définir à la fois les conditions aux limites et les longueurs efficaces pour la barre (ce qui entraînerait sinon un message d'erreur).
Contrairement à la méthode des barres équivalentes, la Méthode générale selon la section 6.3.4 requiert la définition de conditions aux limites. Cette méthode de calcul est associée à certaines limites d'application dans certaines annexes nationales. Avec la case 'Autoriser également pour les profilés non en I', vous pouvez par exemple lever la restriction selon l'annexe allemande.
Les options pour les 'Méthodes étendues' vous permettent également de lever partiellement les limites d'application de la méthode générale. Vous pouvez ainsi faire interpoler le facteur de réduction χop selon l'Éq. (6.66) ou utiliser la courbe européenne de déversement selon Naumes [1]. L'option 'Méthode étendue' permet d'appliquer la méthode générale selon la section 6.3.4 pour la flexion transversale supplémentaire et la torsion (voir [2]). Cela permet de vérifier des sections asymétriques ainsi que des barres à inertie variable et des ensembles de barres avec flexion biaxiale.
Prise en compte des effets de l'analyse du second ordre
Les effets de l'analyse du second ordre selon 5.2.2(4) peuvent être pris en compte manuellement en augmentant le moment fléchissant autour de l'axe fort y ou de l'axe faible z. Par exemple, pour un cadre dont le mode de flambement déterminant est le déversement latéral, les efforts internes peuvent être déterminés selon l'analyse statique linéaire et amplifiés par des facteurs appropriés. Pour ce faire, cochez la case et spécifiez le facteur d'amplification α. L'augmentation du moment fléchissant n'a aucun effet sur la vérification au flambement par flexion selon la section 6.3.1. Cette vérification est effectuée avec les efforts normaux.
Point d'application de charge des charges de cisaillement positives
Si des charges de cisaillement (dans la direction de l'axe faible) sont présentes, il est important de définir où ces forces agissent sur la section. Elles peuvent influencer considérablement le moment critique idéal Mcr : une charge agissant sur la membrure supérieure d'une poutre en flexion en direction du centre de cisaillement a un effet déstabilisant. Si la charge tire sur la membrure inférieure, elle a un effet stabilisant. Définissez la 'Position verticale' à l'aide des champs de sélection.
Paramètres pour le déversement
Le facteur de réduction χLT pour la détermination des courbes de déversement peut être déterminé généralement selon l'Éq. (6.56) ou spécifiquement pour les profilés laminés et les profilés soudés similaires selon l'Éq. (6.57). Avec le paramètre par défaut 'Si possible selon l'Éq. 6.57, sinon selon l'Éq. 6.56', le programme utilise automatiquement l'équation la plus favorable. Alternativement, vous pouvez faire déterminer χLT 'Toujours selon l'Éq. 6.56 Cas général (conservateur)'.
La case 'Utiliser le facteur f pour la modification de χLT selon 6.3.2.3(2)' contrôle si le coefficient réglementé dans l'annexe nationale pour la prise en compte de la distribution des moments entre les appuis latéraux est appliqué. Ce facteur conduit à une augmentation de χLT.
6.3.3(4) Paramètres kyy, kyz, kzy, kzz
La norme propose deux méthodes pour déterminer les facteurs d'interaction pour 6.3.3(4). Elles concernent les barres uniformes soumises à la flexion et à la compression. Les facteurs d'interaction dépendent de la méthode choisie et sont réglementés dans l'Annexe A (Méthode 1) ou l'Annexe B (Méthode 2).
Déversement des sections creuses
Pour les sections creuses, les vérifications contre le déversement ne sont pas explicitement réglementées dans la norme : il n'existe qu'un faible risque pour ce type de ruine par instabilité. La case à cocher permet de contrôler si le calcul doit également être effectué pour les sections creuses doublement symétriques, à l'exception des sections creuses circulaires.
Analyse de stabilité des sections formées à froid
L'analyse de stabilité des sections formées à froid est effectuée selon l'EN 1993-1-3, section 6.2. Pour la combinaison de flexion et d'effort normal, l'Éq. (6.36) est utilisée si possible. Sinon, le calcul est effectué selon l'EN 1993-1-1, section 6.3.3 ou 6.3.4.
AISC 360
Point d'application de charge des charges de cisaillement positives
Si des charges de cisaillement (dans la direction de l'axe faible) sont présentes, il est important de définir où ces forces agissent sur la section. Elles peuvent influencer considérablement le moment critique idéal : une charge agissant sur la membrure supérieure d'une poutre en flexion en direction du centre de cisaillement a un effet déstabilisant. Si la charge tire sur la membrure inférieure, elle a un effet stabilisant. Définissez la 'Position verticale' à l'aide des champs de sélection.