2.4.3.2 Modifikovaná charakteristická křivka oceli

Modifikovaná charakteristická křivka oceli

Efekt Tahového zpevnění lze zohlednit i prostřednictvím modifikované charakteristické křivky oceli. Zaznamenává se přitom nižší přibližná tangenciální tuhost (skoková změna při nové tvorbě trhlin) během tvorby trhlin na základě rozdílu mezi tvorbou trhliny a ukončenou tvorbou trhliny.

Bez trhlin – Stav I (0 < σ_s ≤ σ_sr)

${\epsilon }_{sm} = {\epsilon }_{s1 }$

Stav při tvorbě prvních trhlin (σ_sr < σ_s ≤ 1.3σ_sr)

${\epsilon }_{sm} = {\epsilon }_{s2} - \frac{{\beta }_t \left({\sigma }_s - {\sigma }_{sr}\right) + \left(1.3 {\sigma }_{sr} - {\sigma }_s\right)}{0.3 {\sigma }_{sr}} \left({\epsilon }_{sr2} - {\epsilon }_{sr1}\right)$

Stav při ukončené tvorbě trhlin (1.3 σ_sr < σ_s ≤ f_y)

${\epsilon }_{sm} = {\epsilon }_{s2} - {\beta }_t \left({\epsilon }_{sr2} - {\epsilon }_{sr1}\right)$

Plastizace oceli až k selhání (f_y < σ_s ≤ f_t)

${\epsilon }_{sm} = {\epsilon }_{sy} - {\beta }_t \left({\epsilon }_{sr2} - {\epsilon }_{sr1}\right) + {\delta }_d \left(1 - \frac{{\sigma }_{sr}}{f_y}\right) \left({\epsilon }_{s2} - {\epsilon }_{sy}\right)$

Označení:

• ε _sm : průměrné přetvoření výztuže
• ε_su : mezní přetvoření výztuže
• ε_s1 : přetvoření výztuže ve stavu bez trhlin
• ε_s2 : přetvoření výztuže ve stavu s trhlinami (v trhlině)
• ε_sr1 : přetvoření výztuže ve stavu bez trhlin s vnitřními silami při kolapsu
• ε_sr2 : přetvoření výztuže v trhlině s vnitřními silami při kolapsu
• β_t : součinitel pro zohlednění doby trvání zatížení popř. opakování zatížení
  • 0.40 krátkodobé zatížení
  • 0.25 trvalé zatížení nebo častá změna zatížení
• σ_sr : napětí v tahové výztuži vypočtené na základě průřezu s trhlinou pro kombinaci účinků vedoucí ke vzniku první trhliny
• σ_s : přetvoření výztuže ve stavu s trhlinami (v trhlině) v [N/mm²]
• σ_d : součinitel pro zohlednění der duktility výztuže
  • 0.8 vysoce poddajná ocel
  • 0.6 běžně poddajná ocel