3215x

2021-06-14

Wymiarowanie drewnianych belek i słupów zgodnie z NDS 2018 przy użyciu modułu RF-/TIMBER AWC

W tym artykule, przy użyciu modułu dodatkowego RF-/TIMBER AWC, sprawdzono adekwatność drewna o wymiarach 2x4 poddanego łącznemu zginaniu dwukierunkowemu i ściskaniu osiowemu. Właściwości i obciążenia belki i słupa podano na podstawie przykładu E1.8 z AWC Structural Wood Design Example 2015/2018.

Pręt to sosna południowa nr 2, nominalna 2x4, długość 3 stopy, używana jako pręt kratownicowy. Podpora boczna znajduje się tylko na końcach prętów i są one traktowane jako przegubowe. Obciążenia stałe (DL), śniegiem (SL) i wiatrem (WL) są przykładane w górnej i środkowej części belki-słup, jak pokazano poniżej.

Słup drewniany

Właściwości pręta są wyświetlane po wybraniu w programie odpowiedniego przekroju i materiału.

Właściwości przekroju poprzecznego tarcicy 2x4

Właściwości materiałowe sosny południowej

Współczynniki korekcyjne wymienione w tabeli 4.3.1 NDS 2018 dla wymiarowania ASD

Aby określić skorygowane wartości obliczeniowe, wartości odniesienia (F_b, F_c i E_min ) są mnożone przez odpowiednie współczynniki dostosowania. W przypadku tarcicy współczynniki te można znaleźć w tabeli 4.3.1 [1]. Przy projektowaniu ASD istnieje jedenaście różnych współczynników korekcyjnych. Wiele z tych współczynników jest równych 1,0 w przykładzie NDS [2]. Poniżej zamieszczono krótki opis i sposób, w jaki RF-/TIMBER AWC uwzględnia każdy współczynnik.

Współczynniki obliczone przez program

C_{[CONTACT.E-MAIL-SALUTATION]} ... Współczynnik stateczności belki. Zależy ona od geometrii i podparcia bocznego pręta, jak opisano w Sekcji 3.3.3 [1]. Współczynnik ten jest obliczany automatycznie w RF-/TIMBER. (Uwaga: Długość efektywna, le, wykorzystywana do obliczania_CL, jest definiowana przez użytkownika w sekcji „Długość efektywna” w module RF-/TIMBER AWC. Opcja "Wg. z tabelą 3.3.3" z odpowiednim przypadkiem obciążenia.) Poniższy rysunek przedstawia przypadek obciążenia, który ma zastosowanie dla tego przykładu.

Długość efektywna dla współczynnikaC L.

C_F ... Współczynnik rozmiaru. Zależy ona od wysokości i grubości pręta, jak określono w Sekcji 4.3.6 [1]. Współczynnik ten jest określany automatycznie w RF-/TIMBER AWC.

C_FU ... Współczynnik wykorzystania powierzchni płaskich. Uwzględnia on słabe zginanie osiowe pręta, jak określono w Sekcji 4.3.7 [1]. Współczynnik ten jest obliczany automatycznie w RF-/TIMBER AWC.

C_P ... Współczynnik stateczności słupa. Zależy ona od geometrii, warunków zamocowania końca i podparcia bocznego pręta, jak opisano w Sekcji 3.7.1 [1]. Jeżeli pręt ściskany jest w pełni podparty na całej swojej długości,_CP = 1,0. Współczynnik ten jest automatycznie obliczany w RF-/TIMBER AWC dla silnych i słabych kierunków osi.

Współczynniki zdefiniowane przez dane wprowadzone przez użytkownika

C_D ... Współczynnik czasu trwania obciążenia. Uwzględnia on różne okresy obciążenia w zależności od przypadku obciążenia, takie jak stan martwy, śnieg i wiatr, zgodnie z Sekcja 4.3.2 [1]. Wybranie "ASCE 7-16 NDS (Drewno)" jako standardu w programie RFEM aktywuje opcję czasu trwania obciążenia w oknie dialogowym Przypadki obciążeń. Domyślne ustawienie klasy czasu trwania obciążenia (Stałe, Dziesięć lat itd.) jest oparte na 'Kategorii oddziaływania' przypadku obciążenia. To ustawienie może zostać zmienione przez użytkownika w programie RFEM lub RF-/TIMBER AWC. Wartość wybrana przez program jest oparta na tabeli 2.3.2 [1].

C_M ... Współczynnik użytkowania na mokro. Uwzględnia ona warunki użytkowania pręta związane z wilgocią, jak określono w Sekcji 4.1.4 [1]. Użytkownik może wybrać opcję „mokre” lub „suche” w sekcji „Warunki użytkowania” w module RF-/TIMBER AWC.

C_t ... Współczynnik temperatury. Uwzględnia narażenie na podwyższone temperatury do 100 stopni F, 100 do 125 i 125 do 150, jak opisano w Sekcji 2.3.3 [1]. W sekcji „Warunki eksploatacyjne” modułu RF-/TIMBER AWC użytkownik może wybrać jeden z trzech zakresów temperatur. Wartość wybrana przez program jest oparta na tabeli 2.3.3 w [1].

C_i ... Współczynnik nacinania. Uwzględnia on utratę obszaru z powodu małych nacięć wykonanych w pręcie, które mają zostać poddane leczeniu zachowawczemu w celu zapobiegania próchnicy, jak opisano w Sekcji 4.3.8 [1]. W sekcji 'Dodatkowe parametry obliczeniowe' w module RF-/TIMBER AWC można wybrać opcję "Nienacięte" lub "Nacięte".

C_r ... Współczynnik pręta powtarzalnego. Jest on używany, gdy wiele prętów działa kompleksowo, aby prawidłowo rozłożyć obciążenie między sobą, zgodnie z opisem w Sekcji 4.3.9 [1]. C_r = 1,15 dla prętów, które spełniają kryteria bliskości rozstawionych i połączonych poszyciem lub równoważnym. Użytkownik może wybrać opcję „Niepowtarzalne” lub „Powtarzalne” w sekcji „Dodatkowe parametry obliczeniowe” w module RF-/TIMBER AWC.

Uwaga: W razie potrzeby, normowe wartości współczynników korekcyjnych wprowadzanych przez użytkownika można zmienić w opcji 'Standard'.

Możliwość zastosowania współczynników korygujących

Czynniki wyłączone z programu

C_T ... Współczynnik sztywności wyboczeniowej. Uwzględnia on udział poszycia ze sklejki w nośności pasów kratownicy ściskanej na wyboczenie, jak podano w Sekcji 4.4.2 [1]. Współczynnik ten jest wykorzystywany do zwiększenia E_min pręta. CT można obliczyć ręcznie zgodnie z równaniem_4.4-1 [1] lub ostrożnie przyjąć jako 1.0.

C_b ... Współczynnik powierzchni nośnej. Służy do zwiększenia obliczeniowych wartości ściskania (F_cp ) dla obciążeń skupionych przyłożonych prostopadle do włókien, jak określono w Sekcji 3.10.4 [1]. C_b można obliczyć ręcznie zgodnie z równaniem 3.10-2 [1] lub ostrożnie przyjąć wartość 1.0.

Naprężenie rzeczywiste w belce-słupie

W tym przykładzie kombinacja obciążeń została uproszczona do postaci CO1: DL + SL + Dł.

Naprężenie ściskające od obciążenia własnego i obciążenia śniegiem, f_c = 171 psi

Naprężenie zginające w osi silnej od obciążenia wiatrem, f_bx = f_b1 = 353 psi

Naprężenie zginające w słabej osi od obciążeń własnych i obciążenia śniegiem, f_by = f_b2 = 1029 psi

Wyznacz skorygowane wartości obliczeniowe zgodnie z NDS 2018 Tabela 4.3.1 Metoda ASD

Krytyczna wartość obliczeniowa wyboczenia dla pręta ściskanego w osi mocnej, F_cEx

F_{cEx} = F_{cE 1} = \frac{0.822 \cdot E_{\min}'}{{[\frac{l_{e 1}}{d_{1}}]}^{2}}

F_{cEx} = F_{cE 1} = \frac{0.822 \cdot 510, 000 psi}{{[\frac{36.0 in}{3.5 in}]}^{2}}

F_{cEx} = F_{cE 1} = 3, 963 psi

F_cEx	Wartość obliczeniowa wyboczenia krytycznego dla pręta ściskanego względem osi mocnej, psi
E_min'	= E_min ⋅ C_M ⋅ C_T ⋅ C_i = 510000 psi
l_e1	Długość efektywna = 36,0 cali
d₁	Głębokość pręta = 3.5 in

Krytyczna wartość obliczeniowa wyboczenia dla pręta ściskanego w osi mocnej, FcEx

Krytyczna wartość obliczeniowa wyboczenia dla ściskanego pręta w słabej osi, F_cEy

F_{cEy} = F_{cE 2} = \frac{0.822 \cdot E_{\min}'}{{[\frac{l_{e 2}}{d_{2}}]}^{2}}

F_{cEy} = F_{cE 2} = \frac{0.822 \cdot 510, 000 psi}{{[\frac{36.0 in}{1.5 in}]}^{2}}

F_{cEy} = F_{cE 2} = 728 psi

F_cEy	Wartość obliczeniowa wyboczenia krytycznego dla pręta ściskanego w osi słabej, psi
E_min'	= E_min ⋅ C_M ⋅ C_T ⋅ C_i = 510000 psi
l_e2	Długość efektywna = 36,0 cali
d₂	Grubość pręta = 1,5 in

Krytyczna wartość obliczeniowa wyboczenia dla pręta ściskanego względem osi słabej, FcEy

Skorygowana obliczeniowa wartość ściskania równolegle do włókien, F_c'

F_{c}' = F_{cy}' = F_{c} \cdot C_{D} \cdot C_{M} \cdot C_{t} \cdot C_{F} \cdot C_{i} \cdot C_{P}

F_{c}' = F_{cy}' = 1, 450 psi \cdot 1.6 \cdot 1.0 \cdot 1.0 \cdot 1.0 \cdot 1.0 \cdot 0.29

F_{c}' = F_{cy}' = 673 psi

F_c'	Skorygowana obliczeniowa nośność na ściskanie równolegle do włókien, psi
f_C	Referencyjne wartości obliczeniowe na ściskanie równolegle do włókien, psi
C_D	Współczynnik czasu trwania obciążenia
C_M	Współczynnik użytkowania w warunkach mokrych
C_t	Współczynnik temperaturowy
C_F	Współczynnik rozmiaru
C_i	Współczynnik nacinania
C_P	Współczynnik stateczności słupa

Skorygowana wartość obliczeniowa ściskania w kierunku włókien, Fc '

Krytyczna wartość obliczeniowa wyboczenia dla zginanego pręta, F_bE

F_{bE} = \frac{1.20 \cdot E_{\min}'}{{R_{B}}^{2}}

F_{bE} = \frac{1.20 \cdot 510, 000 psi}{{9.65}^{2}}

F_{bE} = 6, 577 psi

F_bE	Wartość obliczeniowa wyboczenia krytycznego dla zginanego pręta, psi
E_min'	= E_min ⋅ C_M ⋅ C_T ⋅ C_i = 510000 psi
R_B	Smukłość = 9,65 < 50 (równanie NDS 3.3-5)

Krytyczna obliczeniowa wartość wyboczenia dla pręta zginanego, FbE

Skorygowana wartość obliczeniowa silnego zgięcia w osi, F_bx'

F_{bx}' = F_{b 1} = F_{b} \cdot C_{D} \cdot C_{M} \cdot C_{L} \cdot C_{t} \cdot C_{F} \cdot C_{i} \cdot C_{r}

F_{bx}' = F_{b 1} = 1, 100 psi \cdot 1.6 \cdot 1.0 \cdot 0.982 \cdot 1.0 \cdot 1.0 \cdot 1.0 \cdot 1.0

F_{bx}' = F_{b 1} = 1, 729 psi

F_bx'	Skorygowana wartość obliczeniowa zginania względem osi mocnej, psi
F_b	Obliczeniowa wartość odniesienia zginania, psi
C_D	Współczynnik czasu trwania obciążenia
C_M	Współczynnik użytkowania w warunkach mokrych
C_L	Współczynnik stateczności belki
C_t	Współczynnik temperaturowy
C_F	Współczynnik rozmiaru
C_i	Współczynnik nacinania
C_r	Współczynnik dla działania ciągłego

Skorygowana wartość obliczeniowa zginania względem osi mocnej, Fbx'

Skorygowana wartość obliczeniowa słabego zginania osi, F_o'

F_{by}' = F_{b 2} = F_{b} \cdot C_{D} \cdot C_{M} \cdot C_{L} \cdot C_{t} \cdot C_{fu} \cdot C_{F} \cdot C_{i} \cdot C_{r}

F_{by}' = F_{b 2} = 1, 100 psi \cdot 1.6 \cdot 1.0 \cdot 1.0 \cdot 1.0 \cdot 1.1 \cdot 1.0 \cdot 1.0 \cdot 1.0

F_{by}' = F_{b 2} = 1, 936 psi

F_by'	Skorygowana wartość obliczeniowa zginania osi słabej, psi
F_b	Obliczeniowa wartość odniesienia zginania, psi
C_D	Współczynnik czasu trwania obciążenia
C_M	Współczynnik użytkowania w warunkach mokrych
C_L	Współczynnik stateczności belki
C_t	Współczynnik temperaturowy
C_fu	Współczynnik stosowania na płasko
C_F	Współczynnik rozmiaru
C_i	Współczynnik nacinania
C_r	Powtarzający się współczynnik pręta

Skorygowana wartość obliczeniowa zginania względem osi słabej, Fby'

Połączony współczynnik obliczeniowy zginania dwuosiowego i ściskania osiowego

Po wstawieniu przedstawionych powyżej naprężeń rzeczywistych i granicznych wartości obliczeniowych do równania 3.9-3 [1] NDS, ostateczny stopień wykorzystania jest pokazany poniżej.

{(\frac{f_{c}}{F_{c}'})}^{2} + \frac{f_{bx}}{F_{bx}' \cdot [1 - (\frac{f_{c}}{F_{cEx}})]} + \frac{f_{by}}{F_{by}' \cdot [1 - (\frac{f_{c}}{F_{cEy}}) - {(\frac{f_{bx}}{F_{bE}})}^{2}]} ⩽ 1.0

{(\frac{171}{673})}^{2} + \frac{353}{1, 729 \cdot [1 - (\frac{171}{3, 965})]} + \frac{1, 029}{1, 936 \cdot [1 - (\frac{171}{728}) - {(\frac{353}{6, 577})}^{2}]} = 0.98

f_c	Naprężenie ściskające od obciążenia stałego i obciążenia śniegiem
F_c'	Skorygowana obliczeniowa wytrzymałość na ściskanie równolegle do włókien
F_bx	Naprężenie zginające względem osi mocnej od obciążenia wiatrem
F_bx'	Skorygowana wartość obliczeniowa zginania względem osi mocnej
F_cEx	Wartość obliczeniowa wyboczenia krytycznego dla pręta ściskanego w osi mocnej
F_by	Naprężenie zginające względem osi słabej od obciążenia własnego i obciążenia śniegiem
F_by'	Skorygowana wartość obliczeniowa zginania względem osi słabej
F_cEy	Wartość obliczeniowa wyboczenia krytycznego dla pręta ściskanego w osi słabej
F_bE	Wartość obliczeniowa wyboczenia krytycznego dla pręta zginanego

Stopień wykorzystania zginania dwukierunkowego i ściskania osiowego

Oraz równanie NDS 3.9-4 [1] ,

\frac{f_{c}}{F_{cEy}} + {(\frac{f_{bx}}{F_{bE}})}^{2} \leq 1.0

\frac{171}{728} + {(\frac{353}{6, 577})}^{2} = 0.24

f_c	Naprężenie ściskające od obciążenia stałego i obciążenia śniegiem
F_cEy	Wartość obliczeniowa wyboczenia krytycznego dla pręta ściskanego w osi słabej
F_bx	Naprężenie zginające względem osi mocnej od obciążenia wiatrem
F_bE	Wartość obliczeniowa wyboczenia krytycznego dla pręta zginanego

Stopień wykorzystania zginania dwukierunkowego i ściskania osiowego

Wynik w RF-/TIMBER AWC

Użytkownik może porównać każdy współczynnik dostosowania i skorygowaną wartość obliczeniową z metody obliczeń analitycznych z podsumowaniem wyników w RF-/TIMBER AWC. Jak pokazano, wyniki są identyczne. Końcowy współczynnik obliczeniowy = 0,98 jest oparty na metodzie obliczeń geometrycznie liniowej (^I stopień). Należy pamiętać, że domyślnym ustawieniem w programie RFEM dla kombinacji obciążeń jest analiza drugiego rzędu. Spowoduje to nieco większy współczynnik obliczeniowy = 1,03. Użytkownik ma możliwość wyboru, która metoda z listy 'Parametry obliczeń' jest najlepsza dla konstrukcji.

Stopień wykorzystania

Słup z drewnianej belki

Autor

Firma Cisca jest odpowiedzialna za wsparcie techniczne klienta i ciągły rozwój programu na rynek północnoamerykański.

Odnośniki

Programy do analizy statyczno-wytrzymałościowej konstrukcji z drewna

Odniesienia

National Design Specification (NDS) for Wood Construction 2018 Edition
Structural Wood Design Examples (in Englisch)

Czy mają Państwo jakieś pytania?

Wydarzenia

2024-04-30

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wprowadzenie do wymiarowania drewna

2024-05-08

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wstęp do wymiarowania betonu zbrojonego

2024-05-15

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wprowadzenie do projektowania konstrukcji stalowych

2024-05-16

Dlubal Software - strzał w 10!
Konstrukcje żelbetowe

conference

Dlubal Software - strzał w 10! Stropy transferowe i tarcze żelbetowe

2024-05-23

Najczęściej zadawane pytania, na które odpowiada zespół pomocy technicznej firmy Dlubal

Webinarium

Najczęściej zadawane pytania, na które odpowiada zespół pomocy technicznej firmy Dlubal | Maj 2024

2024-06-20

Webinarium

Najczęściej zadawane pytania, na które odpowiada zespół pomocy technicznej firmy Dlubal | Czerwiec 2024

2024-10-16

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wprowadzenie do wymiarowania prętów

2024-10-23

Szkolenie online

RSECTION 1 | Studenci | Wstęp do wytrzymałości materiałów

2024-10-30

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wprowadzenie do MES

2024-11-06

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wprowadzenie do projektowania konstrukcji stalowych

2024-11-13

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wstęp do wymiarowania betonu zbrojonego

2024-11-20

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wprowadzenie do wymiarowania drewna

Filmy wideo

Baza informacji

KB 001714 | Wymiarowanie belek drewnianych zgodnie z NDS 2018 z wykorzystaniem modułu RF-/TIMBER AWC

Długość: 00:00:58 min

Baza informacji

KB 001714 | Wymiarowanie słupa drewnianego zgodnie z NDS 2018 za pomocą RF-/TIMBER AWC

Długość: 00:01:02 min

Funkcja produktu

Obliczanie odporności ogniowej powierzchni dla EN 1995, SIA 265, NDS i CSA O86

Długość: 00:00:56 min

Wydarzenie

Webinarium | Obliczenia stropów drewnianych w RFEM 6

Długość: 00:00:00 min

Wydarzenie

RFEM 6 dla studentów | Wprowadzenie do wymiarowania drewna | 29 listopada 2023

Długość: 00:00:00 min

Funkcja produktu

Optymalizacja przekroju

Długość: 00:00:56 min

FAQ

FAQ 005410 | W jaki sposób obliczany jest wymiar równoważny dla przekroju okrągłego w dokumencie Projektowanie konstrukcji drewnianych ...

Długość: 00:00:28 min

Wydarzenie

Webinarium | Wprowadzenie do programu RFEM 6 i RSTAB 9 | Część 2: Kombinatoryka, projektowanie, dokumentacja

Długość: 00:00:00 min

Wydarzenie

Webinarium | Wymiarowanie prętów i powierzchni elementów drewnianych w RFEM 6

Długość: 00:00:00 min

Lista odtwarzania

Modele do pobrania

676x

54x

Słup drewniany

Model 000000 | Drewniany budynek szkieletowy

340x

80x

Drewniany budynek szkieletowy

Wzór 004809 | Budynek z drewna klejonego krzyżowo

351x

53x

Budynek z drewna klejonego krzyżowo

194x

23x

Płyta drewniana

Wzór 004717 | Sufit z zwolnieniami liniowymi

242x

26x

Sufit z zwolnieniami liniowymi

Wzór 004707 | Budynek biurowy przedsiębiorstwa komunalnego Przedsiębiorstwo komunalne Kirchheim sub Teck

266x

Budynek biurowy o konstrukcji drewnianej i elementów żelbetowych

465x

Capannone industriale in legno Siegrist Igor Carpenteria

450x

50x

Dach kratownicowy

Model 004605 | Budynek drewniano-betonowy

469x

58x

Budynek drewniano-betonowy

Artykuły w Bazie informacji

Przeczytaj więcej

KB 001848 | Wymiarowanie słupów drewnianych zgodnie z normą NDS 2018 w RFEM 6

Rozszerzenie Wymiarowanie drewna umożliwia wymiarowanie słupów drewnianych zgodnie ze standardową metodą ASD 2018 NDS. Dokładne wyznaczenie nośności na ściskanie oraz współczynników redukcyjnych dla prętów drewnianych jest konieczne dla bezpieczeństwa konstrukcji. Poniższy artykuł weryfikuje maksymalną wytrzymałość na wyboczenie krytyczną obliczoną w module rozszerzeniowym Wymiarowanie drewna przy użyciu równań analitycznych krok po kroku zgodnie z normą NDS 2018, w tym współczynników dostosowania przy ściskaniu, skorygowanej wartości obliczeniowej na ściskanie i końcowego stopnia wyboczenia.

Przeczytaj więcej

KB 001825 | WebService i API do analizy etapów budowy

Podczas obliczania regularnych konstrukcji wprowadzanie danych często nie jest skomplikowane, ale czasochłonne. Automatyzacja wprowadzania danych pozwala zaoszczędzić cenny czas. W niniejszym przypadku należy uwzględnić kondygnacje domu jako poszczególne etapy budowy. Wpisu należy dokonać przy pomocy programu w języku C#, aby użytkownik nie musiał ręcznie wprowadzać elementów poszczególnych pięter.

Przeczytaj więcej

Nasza usługa sieciowa oferuje użytkownikom możliwość komunikacji z programami RFEM 6 i RSTAB 9 za pomocą różnych języków programowania. Funkcje wysokiego poziomu (HLF) firmy Dlubal umożliwiają rozszerzenie i uproszczenie funkcjonalności usługi sieciowej. Zgodnie z RFEM 6 i RSTAB 9, korzystanie z naszego webservice sprawia, że praca inżyniera jest łatwiejsza i szybsza. Wypróbuj teraz! Ten samouczek pokazuje, jak korzystać z biblioteki C #na prostym przykładzie.

Przeczytaj więcej

Zrzuty ekranu

Słup drewniany

Właściwości przekroju poprzecznego tarcicy 2x4

Właściwości materiałowe sosny południowej

Długość efektywna dla współczynnikaC L.

Możliwość zastosowania współczynników korygujących

Stopień wykorzystania

Słup z drewnianej belki

Model RFEM budynku biurowo-handlowego Palazzo Meridia w Nicei, Francja | © Architecture-Studio

Wieża z generowaniem obciążenia wiatrem w RFEM 6

Konstrukcja drewniana z generowaniem obciążenia wiatrem w RFEM 6 | © STATIC Solution sro

Funkcje produktu

Element 002792 | Drewniany element panelowy

Za pomocą typu grubości "Panel belkowy" można modelować drewniane panele szkieletowe w przestrzeni 3D. Wystarczy określić geometrię powierzchni, a drewniane panele szkieletowe zostaną wygenerowane za pomocą wewnętrznej konstrukcji pręt-powierzchnia, wraz z symulacją elastyczności połączenia.

Przejdź do filmu

Przeczytaj więcej

Element 002785 | Obliczanie odporności ogniowej powierzchni dla EN 1995 i SIA 265

Istnieje możliwość wymiarowania powierzchni z uwagi na warunki pożarowe przy użyciu metody zredukowanego przekroju. Redukcja jest stosowana na grubości powierzchni. Kontrolę obliczeń można przeprowadzić dla wszystkich materiałów drewnianych, które są dopuszczone dla obliczeń.

W przypadku drewna klejonego krzyżowo, w zależności od rodzaju kleju, można wybrać, czy możliwe jest odpadanie poszczególnych zwęglonych części warstwy, a tym samym, czy można spodziewać się zwiększonego zwęglenia w niektórych obszarach warstwy.

Przeczytaj więcej

Element 002615 | Konstrukcje nośne z drewna klejonego krzyżowo dla USA, Kanady i Szwajcarii

W bibliotece konstrukcji warstwowych dostępni są następujący producenci drewna klejonego krzyżowo:

Binderholz (USA)
KLH (USA, CAN)
Kalesnikoff (USA, CAN)
Nordic Structures (USA, CAN)
Mercer Mass Timber
SmartLam
Sterling Structural
Konstrukcje nośne wymienione w Lignatec wydanie 32 "Drewno klejone krzyżowo z produkcji szwajcarskiej"

Wczytanie konstrukcji z biblioteki konstrukcji warstw powoduje automatyczne przejęcie wszystkich istotnych parametrów. Biblioteka jest stale aktualizowana.

Przeczytaj więcej

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji drewnianych dla programu RFEM 6/RSTAB 9 ma wiele zastosowań i łączy w sobie wiele dodatkowych elementów. [*S16332764*] Rozszerzenie Wymiarowanie drewna dla RFEM 6

Przeczytaj więcej

Najczęściej zadawane pytania (FAQ)

Jak wygenerować obciążenie powierzchniowe na prętach za pomocą komórek w programie RFEM 6 lub RSTAB 9?

Jakich programów potrzebuję do pracy z konstrukcjami warstwowymi lub drewnem klejonym krzyżowo (CLT)?

Jakich programów firmy Dlubal mogę użyć do obliczeń konstrukcji drewnianych?

Jak połączyć powierzchnie z innymi powierzchniami lub prętami w sposób przegubowy/półsztywny?
Co to są przeguby liniowe i zwolnienia liniowe?

W jaki sposób obliczany jest wymiar okrągłego przekroju zastępczego w rozszerzeniu Projektowanie konstrukcji drewnianych?

Rozkład obciążenia na moich prętach wygląda inaczej podczas korzystania z powierzchni przenoszenia obciążeń w porównaniu z kreatorami obciążeń. Jaki jest tego powód?

Projekty klientów

Polecane produkty

RFEM 6 | Program główny RFEM 6

RFEM 6

Program główny

Nowa generacja oprogramowania wykorzystującego MES służy do analizy statyczno -wytrzymałościowej 3D prętów, powierzchni i brył.

Cena pierwszej licencji 4 170,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji drewnianych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji drewnianych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności, użytkowalności i odporności ogniowej prętów drewnianych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 1 930,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Analiza stateczności konstrukcji RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Stateczność konstrukcji przeprowadza analizę stateczności konstrukcji.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RSTAB 9 | Program główny RSTAB 9

RSTAB 9

Oprogramowanie do obliczeń konstrukcji szkieletowych

Program główny

Nowoczesny program do analizy statyczno-wytrzymałościowej 3D jest odpowiedni do analizy statyczno-wytrzymałościowej i dynamicznej konstrukcji szkieletowych, a także do wymiarowania betonu, stali, drewna i innych materiałów.

Cena pierwszej licencji 2 910,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji drewnianych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji drewnianych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności, użytkowalności i odporności ogniowej prętów drewnianych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 1 930,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

Belka z drewna klejonego warstwowo RX-TIMBER 2

Program samodzielny

Wymiarowanie drewna belek z drewna klejonego warstwowo jednoprzęsłowo i o dużej rozpiętości zgodnie z Eurokodem 5 lub DIN 1052

Cena pierwszej licencji 1 120,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

RX-TIMBER Continuous Beam 2

Program samodzielny

Wymiarowanie drewnianych belek prostych, ciągłych i Gerber ze wspornikami lub bez zgodnie z Eurokodem 5 lub DIN 1052

Cena pierwszej licencji 360,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

Kolumna RX-TIMBER 2

Program samodzielny

Wymiarowanie drewnianych słupów prostokątnych i okrągłych zgodnie z Eurokodem 5 lub DIN 1052

Cena pierwszej licencji 360,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

RX-TIMBER Purlin 2

Program samodzielny

Wymiarowanie drewnianych płatwi sprzężonych i belek ciągłych zgodnie z Eurokodem 5 lub DIN 1052

Cena pierwszej licencji 360,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

RX-TIMBER Frame 2

Program samodzielny

Wymiarowanie drewnianych ram trójprzegubowych z połączeniami na wczep klinowy zgodnie z Eurokodem 5 lub DIN 1052

Cena pierwszej licencji 360,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

RX-TIMBER Brace 2

Program samodzielny

Wymiarowanie stężeń dla drewnianych konstrukcji szkieletowych zgodnie z Eurokodem 5 lub DIN 1052

Cena pierwszej licencji 360,00 USD

RX-TIMBER 2 | Konstrukcje drewniane

RX-TIMBER Roof 2

Program samodzielny

Wymiarowanie drewnianych dachów płaskich, jednospadowych i dwuspadowych zgodnie z Eurokodem 5

Cena pierwszej licencji 360,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Nieliniowe zachowanie materiału RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Nieliniowe zachowanie materiału umożliwia uwzględnienie w programie RFEM nieliniowości materiałowych (np. izotropowy plastyczny, ortotropowy plastyczny, izotropowy z uszkodzeniem).

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) umożliwia uwzględnienie deplanacji przekroju jako dodatkowego stopnia swobody podczas wymiarowania prętów.

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RFEM 6 | Rozwiązania specjalne

Powierzchnie wielowarstwowe (np. laminaty, CLT) RFEM 6

Budynek z drewna klejonego krzyżowo (CLT)

Rozszerzenie

Rozszerzenie Powierzchnie wielowarstwowe umożliwia definiowanie wielowarstwowych konstrukcji powierzchniowych. Obliczenia można przeprowadzić z połączeniem ścinanym lub bez.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RFEM 6 | Rozwiązania specjalne

Optymalizacja i koszty | Szacowanie emisji CO2 RFEM 6

3D-Modell der Berufsschule in RFEM (© Eggers Tragwerksplanung GmbH)

Rozszerzenie

Ponadto, rozszerzenie oszacowuje koszty modelu lub emisję CO2 poprzez określenie kosztów jednostkowych lub emisji według definicji materiału dla modelu konstrukcyjnego.

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Analiza naprężeniowo-odkształceniowa RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza naprężeniowo-odkształceniowa przeprowadza ogólną analizę naprężeń poprzez obliczenie istniejących naprężeń i porównanie ich z naprężeniami granicznymi.

Cena pierwszej licencji 1 210,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji betonowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji betonowych umożliwia różne kontrole obliczeń zgodnie z międzynarodowymi normami. Możliwe jest projektowanie prętów, powierzchni i słupów, a także przeprowadzanie analizy przebicia i odkształcenia.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji stalowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji stalowych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności i użytkowalności prętów stalowych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji murowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji murowych dla RFEM umożliwia wymiarowanie konstrukcji murowych przy użyciu metody elementów skończonych. Został on opracowany w ramach projektu badawczego DDMaS - Digitalizacja wymiarowania konstrukcji murowych. Model materiałowy przedstawia nieliniowe zachowanie połączenia cegła-zaprawa w postaci modelowania w skali makro.

Cena pierwszej licencji 1 660,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji aluminiowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji aluminiowych umożliwia sprawdzanie stanu granicznego nośności i użytkowalności aluminiowych prętów zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 1 750,00 USD

RFEM 6 | Połączenia

Połączenia stalowe RFEM 6

Rozszerzenie

Dzięki rozszerzeniu Połączenia stalowe dla RFEM można analizować połączenia stalowe przy użyciu modelu ES. Modelowanie przebiega w pełni automatycznie w tle i może być kontrolowane przez użytkownika dzięki prostemu oraz intuicyjnemu wprowadzaniu elementów.

Cena pierwszej licencji 2 110,00 USD

RSTAB 9 | Dodatkowa analiza

Analiza stateczności konstrukcji RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Stateczność konstrukcji przeprowadza analizę stateczności konstrukcji.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RSTAB 9 | Dodatkowa analiza

Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) umożliwia uwzględnienie deplanacji przekroju jako dodatkowego stopnia swobody podczas obliczania prętów.

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RSTAB 9 | Rozwiązania specjalne

Optymalizacja i koszty | Szacowanie emisji CO2 RSTAB 9

Rozszerzenie

Ponadto, rozszerzenie oszacowuje koszty modelu lub emisję CO2 poprzez określenie kosztów jednostkowych lub emisji według definicji materiału dla modelu konstrukcyjnego.

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Analiza naprężeniowo-odkształceniowa RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza naprężeniowo-odkształceniowa przeprowadza ogólną analizę naprężeń poprzez obliczenie istniejących naprężeń i porównanie ich z naprężeniami granicznymi.

Cena pierwszej licencji 1 120,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji betonowych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji betonowych umożliwia różne kontrole obliczeń prętów i słupów zgodnie z międzynarodowymi normami.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji stalowych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji stalowych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności i użytkowalności prętów stalowych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji aluminiowych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji aluminiowych umożliwia sprawdzanie stanu granicznego nośności i użytkowalności aluminiowych prętów zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 1 750,00 USD

Wyświetl rodzinę produktów